1、“.....符合设计条件。垫片的厚度取,为了防止介质的泄露，密封垫片设计成双道密封结构，并设有信号孔，见图当介质从第道密封泄漏时，可以从信号孔泻出，及早发现和检修。设有信号孔还可以避免介质穿通，防止种介质漏到另种介质中。信号孔导杆导杆长度其中,则取夹紧尺寸二上导杆挠度工作状态下，上导杆跨度中点的挠度不得超过导杆的，且不大于上导杆自重所引起的跨度中点的挠度查得材料性质如下弹性模量为,密度,求得上导杆体积则上导杆重量查材料力学教材板片及所充介质水或其他介质取密度大者重力所引起的上导杆跨度中点的挠度由于所以已知板片单片重量为,板间流体,取水的密度为垫片密封长度为板片总重量为介质总重量为则所以活动压紧板自重所引起的上导杆跨度中点的挠度当时当时则立思考，解决实际问题的能力，使我受益匪浅。于此同时还要感谢陈老师给我提宝贵的建议，还要感谢那些给予我帮助的同学们......”。

2、“.....我的设计才得以顺利完成。同时还要感谢四年来所有的任课老师，为我们打下压力容器知识的基础，为我们以后的工作实践做好了铺垫。毕业设计虽已完成，但由于知识水平的局限，实际经验缺乏，设计还存在很多不足之处，有很多的方面进行改进，对于这些不足，我会在今后的工作中加以补充，并用自己所学到的知识，服务社会，成为名合格的社会工作者。参考文献郑津洋，董其伍桑芝富过程设备设计北京化学工业出版社，钱颂文换热器设计手册北京化学工业出版社钢制压力容器，管壳式换热器秦叔经，叶文邦换热器北京化学工业出版社板式换热器濮良贵，纪名刚编著机械设计北京高等教育出版社，倪小华，萧渊板式换热器的换热与压降计算流体机械杨崇麟板式换热器工程设计手册北京机械工业出版社，程宝华，李先瑞板式换热器及换热装置技术应用手册北京中国建筑出版社对焊钢制管法兰冯志良，常春梅当代国外板式换热器摘萃石油化工设备所以求得代入数据求得则，上导杆总挠度为又所以......”。

3、“.....约束力带入数据则高为则池总高为。布水管数量取出水堰间距为，则个上升流速核算符合的要求配水方式采用总管进水，管径，池底分支式配水，支管为，支管上均匀排布小孔为出水口，支管距离池底，均匀布置在池底。出水系统设计排水管选用的钢管作为排水管产泥量计算厌氧生物处理污泥产量取，流量，进水浓度，去除率。水解酸化池总产泥据污泥产量污泥含水率为，当含水率为时，取，则着重力所引起的上导杆跨度中点的挠度活动压紧板自重所引起的上导杆跨度中点的挠度当时当时式中活动压紧板自重所引起的上导杆跨度中点的挠度固定压紧板内侧至活动压紧板自重作用点的距离，活动压紧板自重，上导杆受力简图见图夹紧螺柱夹紧螺柱光杆长度应不大于夹紧尺寸夹紧螺柱长度式中夹紧螺柱上的螺母与垫圈厚度之和，夹紧螺柱载荷夹紧状态下需要的最小夹紧螺柱载荷式中垫片有效密封宽度见图，垫片比压力......”。

4、“.....设计压力，工作状态下，需要的最小垫片压紧力，式中垫片系数，橡胶,石棉夹紧螺柱面积夹紧状态下需要的最小夹紧螺柱总截面积式中常温下夹紧螺柱材料的许用应力，工作状态下需要的最小夹紧螺柱总面积式中设计温度下夹紧螺柱材料的许用应力，实际夹紧螺柱总截面积应不小于需要夹紧螺柱的总结面积，取,之间的最大值夹紧螺柱最小直径式中夹紧螺柱数量板片的结构设计由所给条件知板片的外形尺寸为即板片的长度为,宽,厚度为传热板片是板式换热器的核心元件，冷热流体的换热以板片为基础，板片作为传热元件的同事又是承压元件，它在工作时承受两侧流体的压力差。板式换热器板片的设计原则是传热系数高阻力降小，承压能力大，由于者不可能同时达到最优，因此板片设计要综合考虑。设计参数板式换热器的板型多种，人字形波纹板的传热系数最高，且以人字形板片的波纹节距波纹深度为左右波纹角为左右为最佳板型，这种参数比可使板片的传热系数和阻力降的性能比达到较为理想的效果。本设计采用板片的波纹高度，角孔直径，角孔中心尺寸,波纹节距......”。

5、“.....垫片槽结构为配即垫片槽两遍上下模间隙为。波纹区角度选是降低部分传热系数为代价，是阻力降达到设计要求的目标，以便此板在粘度较大的流体中使用。垫片槽中心线垫片槽中心线与板片外沿的最短距离为,见图所示，根据角孔中心尺寸确定角孔的垫片槽中心圆直径为,板片的四个角的圆角尺寸为从角孔中心到垫片槽斜线的距离为，可以任意做条与板片水平中心线夹角为的直线，从垫片槽中心圆的中心向该线做垂线，根据两点间距离为,将该直线平移即可确定中心斜线的位置。波纹区为使板片整个周长上均匀受力，在垫片两边设有支持触点，触点距垫片中心线的距离致，按经验取如图，做人以条与板片水平线成的线与板片竖直中心线夹角为，再移至图所示位置，保证上模和下模与垫片槽中心线的距离为。以节距向板片竖直中心线两侧做平行线，为了使垫片槽周围均匀受压，张板片接触后必须形成的均匀触点,板片竖直中心线上下模棱线上下导杆定位机构利用燕尾槽自定位特点，板片上下设计成燕尾槽形式，如图，导杆靠燕尾槽斜边吊住所有板片，上下导杆距离为垫片槽底边长垫片根据使用条件垫片材料选用硅橡胶......”。

6、“.....沿矩形池纵向多点排泥，排泥点设在污泥区中上部。污泥排放采用定时排泥，日排泥次，各池的污泥由污泥泵抽入污泥浓缩池中。另外，由于反应器底部可能会积累颗粒物质和小砂砾，需要在水解池底部设排泥管。排泥管选用钢管。设备选用水解酸化池钢混结构座，尺寸为进水排水管选用的钢管排泥管选用钢管。图水解酸化池设计草图生物接触氧化池设两座生物接触氧化池，用备。填料的选择结合实际情况，选取孔径为的的玻璃钢蜂窝填料，其块体规格为，空隙率为，比表面积为,壁厚。参考污水处理构筑物设计与计算玻璃钢蜂窝填料规格表安装蜂窝状填料采用格栅支架安装，在氧化池底部设置拼装式格栅，以支持填料。格栅用扁钢焊接而成，为便于搬动安装和拆卸。设计参数设计流量进水浓度出水η得η容积负荷填料层总高度填料层数。设计计算接触氧化池有效容积填料体积式中设计流量进水浓度出水浓度容积负荷，。接触氧化池总面积取填料层总高度，分三层，每层，则接触氧化池总面积为式中为填料高度。每格氧化池面积采用格氧化池......”。

7、“.....宽为，则池体总长为，宽为。校核接触时间氧化池总高度取保护高，填料上水深，填料层间隔高，，式中保护高填料上水深填料层间隔高配水区高，不进入检修时取，进入检修时取填料层数层。废水在池内的实际停留时间选用玻璃钢蜂窝填料，则填料总体积所需空气量取︰，则每格氧化池需气量曝气系统曝气装置是氧化池的重要组成部分，与填料上的生物膜充分发挥降解有机污染物物的作用维持氧化池的正常运行和提高生化处理效率有很大关系，并且同氧化池的动力消耗密切相关。按供气方式，有鼓风曝气机械曝气和射流曝气，目前国内用得较多得是鼓风曝气。这种方法动力消耗低，动力效率较高，供气量较易控制，但噪声大。本设计采用鼓风曝气。采用多孔管鼓风曝气供氧，所需氧量式中每立方米污水需氧量，。每格氧化池所需空气量空气管道的总阻力式中风管的沿程阻力风管的局部阻力......”。

8、“.....二用备，则每台鼓风机的供气量。选择系列标准型罗茨鼓风机，型号为，每台电动机功率为。曝气器的选择选用膜片盘式微孔曝气器服务面积个曝气膜片运行平均孔隙微米空气流量个氧利用率水深曝气阻力充氧动力效率。通过计算可以得知，每根干管分别设置根支管，每根支管设置个曝气头，每格氧化池共计个曝气头，全池个曝气头。排泥系统设计剩余污泥量剩余污泥量主要来自微生物的增值污泥以及少部分的进水悬浮物构成，计算公为式中微生物代谢增值系数微生物自身氧化率，。根据高使用温度为，符合设计条件。垫片的厚度取,为了防止介质的泄露，密封垫片设计成双道密封结构，并设有信号孔，见图当介质从第道密封泄漏时，可以从信号孔泻出，及早发现和检修。设有信号孔还可以避免介质穿通，防止种介质漏到另种介质中。信号孔导杆导杆长度其中,则取夹紧尺寸二上导杆挠度工作状态下，上导杆跨度中点的挠度不得超过导杆的，且不大于上导杆自重所引起的跨度中点的挠度查得材料性质如下弹性模量为,密度......”。

9、“.....板间流体,取水的密度为垫片密封长度为板片总重量为介质总重量为则所以活动压紧板自重所引起的上导杆跨度中点的挠度当时当时则立思考，解决实际问题的能力，使我受益匪浅。于此同时还要感谢陈老师给我提宝贵的建议，还要感谢那些给予我帮助的同学们，也正是有了大家的帮助与鼓励，我的设计才得以顺利完成。同时还要感谢四年来所有的任课老师，为我们打下压力容器知识的基础，为我们以后的工作实践做好了铺垫。毕业设计虽已完成，但由于知识水平的局限，实际经验缺乏，设计还存在很多不足之处，有很多的方面进行改进，对于这些不足，我会在今后的工作中加以补充，并用自己所学到的知识，服务社会，成为名合格的社会工作者。参考文献郑津洋，董其伍桑芝富过程设备设计北京化学工业出版社，钱颂文换热器设计手册北京化学工业出版社钢制压力容器，管壳式换热器秦叔经......”。