1、以下这些语句存在若干问题，包括语法错误、标点使用不当、语句不通畅及信息不完整——“.....式中电流互感器同类系数，型号相同取，不同取电流互感器的容许最大相对误差，为变压器改变分接头调压引起的相对误差，般采用调压范围的半，取由于继电器的整定匝数与计算的不相等而产生的相对误差，初算时可取中间值。按躲过电流互感器二次断线引起的不平衡电流根据以上计算，取最大者作为基本侧的动作电流整定值，即。确定线圈接线与匝数平衡线圈分别接于侧和侧，基本侧侧继电器动作电流为基本侧线圈工作匝数为式中，是差动继电器的额定动作安匝，按照继电器线圈的实有抽头，选用差动线圈与接在基本侧的平衡线圈匝数之和比小且相近，作第章机电保护方案的拟定和整定为基本侧的整定匝数，即，故取。由于最少为匝，故平衡线圈的匝数为。确定非基本侧侧平衡线圈的匝数取平衡线圈的实际匝数为验算,符合要求，不需核算动作电流。初选短路线圈抽头因是中型容量变压器中较低的规格，其励磁涌流倍数较大，而且内部故障时，电流中的非周期分量衰减较快，故可采用较多的匝数，初选为,其匝数为。所选抽头是否合适，可在保护装置投入运行时......”。

2、以下这些语句存在多处问题，具体涉及到语法误用、标点符号运用不当、句子表达不流畅以及信息表述不全面——“.....校验最小灵敏系数针对保护装置的最小运行方式下，母线两相短路电流来校验。对于单侧电源系统，应按变压器原边的灵敏系数进行校验。此时折算到侧为故侧通过继电器的实际电流为侧继电器的动作电流为故最小灵敏系数，符合要求。第章机电保护方案的拟定和整定出线联络开关的保护整定母线开关保护整定号断路器根据前面的保护设置分析，该级设限时速断，主要作为非正常情况下故障主变的低压侧母线的短路保护，因而动作电流可用母线上最小两相短路电流除以灵敏系数来确定继电器动作电流选用型电流继电器，动作时限取，选用型时间继电器。各出线开关继电保护整定在所有出线开关中，除下井电缆设限时速断外，其它般都设瞬时速断，并且在下井电缆和高压负荷开关出处还需设过流保护。扇风机出线保护整定瞬时速断按起动条件校验，符合要求。继电器整定电流选用型电流继电器。过流保护整定继电器整定电流为选用型电流继电器，动作时限取，选用型时第章机电保护方案的拟定和整定间继电器。灵敏系数校验，符合要求。除下井电缆外......”。

3、以下这些语句在语言表达上出现了多方面的问题，包括语法错误、标点符号使用不规范、句子结构不够流畅，以及内容阐述不够详尽和全面——“.....选择结果见汇总部分，经校验均合格。下井电缆限时速断该级设限时速断，主要是保护下井电缆末端的短路，故继电器整定值为选用型电流继电器，动作时限取，选用型时间继电器。定时过流位于运行方便，操作电缆最短，便于观察室外主要设备的地方。主控制室内设有控制屏继电保护屏信号屏直流屏和交流屏。变电所平面布置图变电所平面布置图见附图所示。结论结论本设计根据矿的电力负荷资料，经过方案分析比较和选型计算与校验，作出该矿地面变电所次系统及部分二次系统的初步设计，有较好的工程设计训练作用，对所学的电力工程速断的保护范围就应扩大到变压器的二次出线，而本级定时过流作为其近后备以保证获得双重保护，此外，对于无后备保护的断路器还应设置断路器的失灵保护，其它出线回路也应设置瞬时速断与定时过流保护，以减小出线电缆的热稳定截面。第章机电保护方案的拟定和整定母线联络开关号的保护设置，主要是考虑非正常运行情况下，例如故障有单独供电，号开关合闸运行，若不设保护，则当母线右段或其支路发生短路时将使号开关跳闸而引起全矿停电，若设有保护则号跳闸，切除右段母线，母线左段仍可继续供电，故减少了全矿停电的机会......”。

4、以下这些语句该文档存在较明显的语言表达瑕疵，包括语法错误、标点符号使用不规范，句子结构不够顺畅，以及信息传达不充分，需要综合性的修订与完善——“.....号开关可设限时速断保护，而出线开关可设瞬时速断和定时过流保护。进出线与联络开关的保护整定号断路器的保护整定号断路器的瞬时速断由于它主要保护母线，且允许与主变压器差动保护范围交叉，又不影响在非常情况下发生短路时的停电范围，所以其动作电流应按躲过母线上最大三相短路电流整定，即式中可靠系数，取。继电器动作电流为式中保护装置的接地系数,取电流互感器的变比,。灵敏系数可按保护装置处的两相短路电流校验,即,符合要求。选用型电流继电器，其动作电流整定范围为。号断路器的保护整定限时速断该级限时速断主要考虑两个条件要躲过全矿可能出现的最大负荷电流为了防止母线短路时的越级跳闸,要躲过。而第章机电保护方案的拟定和整定式中电动机自起动系数，取。故动作电流可取。继电器动作电流灵敏系数，符合要求。选用型电流继电器，动作时限取，选用型时间继电器，其时限调整范围为。定时过流该级保护的动作电流只需按躲过全矿正常最大负荷电流整定即可，由于每矿大容量设备都有低电压保护，所以对主变压器来说，电动机自起动系数较低，可取......”。

5、以下这些语句存在多种问题，包括语法错误、不规范的标点符号使用、句子结构不够清晰流畅，以及信息传达不够完整详尽——“.....取。继电器动作电流选用型电流继电器，其动作电流整定范围为，动作时限取，选用型时间继电器，其时限调整范围为。灵敏系数校验所以符合要求。号断路器的保护整定过流保护变压器原边电流为故其动作电流为第章机电保护方案的拟定和整定继电器的动作电流为选用型电流继电器，动作时限取，选用型时间继电器。灵敏系数校验符合要求。过负荷保护变压器过负荷大都是三相对称的，所以过负荷大都采用单电流继电器的接线方式，经延时作用于信号，动作时间常取，选用时间继电器，保护装置动作电流按躲过变压器额定电流整定。选用型电流继电器。主变压器的保护整定该变电所主变压器选用型差动继电器，现对其进行整定。计算主变压器各侧额定电流，并选择互感器变比确定基本侧，各参数的计算结果如表所示。由表可知，所以选取侧为基本侧。计算基本侧的次动作电流按躲过变压器的励磁涌流式中可靠系数，采用差动继电器时取。躲过外部短路时最大不平衡电流第章机电保护方案的拟定和整定表主变压器各侧参数计算表名称各侧参数额定电压，额定电流......”。

6、以下这些语句存在多方面的问题亟需改进，具体而言：标点符号运用不当，句子结构条理性不足导致流畅度欠佳，存在语法误用情况，且在内容表述上缺乏完整性。——“.....供调整使待磨削的连杆轴颈和机床中心线能够在同条轴心线上，这就可以考虑在夹具上设计出专用的分度盘进行分度来提高生产效率，不过分度装置的精度等级要高出连杆轴颈精度等级级以上。综合分析以上问题，本夹具的设计存在特殊之处，对各部分的要求都相对较高，在设计时必须认真思考和全面地衡量，尽可能地减少夹具导致的加工误差和降低精度的因素。在保证加工质量的前提下，还要考虑提高生产率和降低成本，减轻工人的劳动强度。曲轴连杆轴颈粗磨夹具设计定位基准的选择工件在机床上的定位，实际上包括工件在夹具上的定位和夹具在机床上的定位两个方面，这里只讨论工件在夹具上的定位。在本夹具设计中，由零件图可知，曲轴六个连杆轴颈中心线对主轴中心线有平衡度要求，其设计基准为主轴颈中心线。为了使定位误差为零，应该选择以主轴颈为定位面的夹具，其轴向定位面为第主轴颈上的止推面，因此这里设计以第七主轴颈和止推面为定位基准面的夹具。采用翻转压盖式机械夹紧，具有结构简单通用性好夹紧可靠增力比大等特点。在制定曲轴的粗磨工艺规程时，已经初步考虑了加工工艺基准问题，并绘制了工序简图如......”。

7、以下这些语句存在标点错误、句法不清、语法失误和内容缺失等问题，需改进——“.....磨削力可分为相互垂直的三个分力，即切向磨削力砂轮旋转的切向方向法向磨削力砂轮和工件接触面的法线方向轴向磨削力纵向进给方向其中，切向磨削力是确定磨床电动机功率的主要参数，又称为主磨削力法向力作用于砂轮的切入方向，压向工件，直接影响工件的精度和加工表面的质量轴向磨削力作用于机床的进给系统，但与和相比较数值较小，般不考虑。由机械加工工艺手册表查得。外圆磨床磨削力的实验公式式中切除单位体积的切屑所需压力切削深度工件速度砂轮速度轴向进给量砂轮宽度参照机械加工工艺手册表，可查得，，，，，由机械加工工艺手册表取已知，工件磨削表面直径，由机械加工工艺手册表可查得砂轮宽度，，本工序取，由此算得在计算切削力时，必须考虑安全系数，安全系数式中基本安全系数，加工性质系数，磨具钝化系数，断续切削系数，则由于法向切削力有左右两夹具体承受，因此在计算所需夹紧力时只需考虑切向磨削力。计算夹紧力夹紧工件所需的夹紧力如前所述，本工序只需计算防止工件转动所需的夹紧力......”。

8、以下文段存在较多缺陷，具体而言：语法误用情况较多，标点符号使用不规范，影响文本断句理解；句子结构与表达缺乏流畅性，阅读体验受影响——“.....工件自重工件定位基准直径切削力矩，夹紧面和夹具定位面上的摩擦系数。将值带入上世的实际夹紧力为其中已知，，，，，算得压盖夹紧机构产生的夹紧力查机床夹具设计手册表螺母夹紧力可得用扳手的六角螺母许用夹紧力，显然，故本夹具可以安全的工作。定位误差分析因为工件的定位基准和定位元件均有制造误差，所以工件在夹具中定位后的实际位置将在工艺学北京机械工业出版社,林杰伦主内燃机工作过程数值计算西安西安交通大学出器计算变比变比确定互感器二次额定电流，式中电流互感器同类系数，型号相同取，不同取电流互感器的容许最大相对误差，为变压器改变分接头调压引起的相对误差，般采用调压范围的半，取由于继电器的整定匝数与计算的不相等而产生的相对误差，初算时可取中间值。按躲过电流互感器二次断线引起的不平衡电流根据以上计算，取最大者作为基本侧的动作电流整定值，即。确定线圈接线与匝数平衡线圈分别接于侧和侧，基本侧侧继电器动作电流为基本侧线圈工作匝数为式中，是差动继电器的额定动作安匝......”。

9、以下这些语句存在多方面瑕疵，具体表现在：语法结构错误频现，标点符号运用失当，句子表达欠流畅，以及信息阐述不够周全，影响了整体的可读性和准确性——“.....选用差动线圈与接在基本侧的平衡线圈匝数之和比小且相近，作第章机电保护方案的拟定和整定为基本侧的整定匝数，即，故取。由于最少为匝，故平衡线圈的匝数为。确定非基本侧侧平衡线圈的匝数取平衡线圈的实际匝数为验算,符合要求，不需核算动作电流。初选短路线圈抽头因是中型容量变压器中较低的规格，其励磁涌流倍数较大，而且内部故障时，电流中的非周期分量衰减较快，故可采用较多的匝数，初选为,其匝数为。所选抽头是否合适，可在保护装置投入运行时，通过变压器的空载试验确定。校验最小灵敏系数针对保护装置的最小运行方式下，母线两相短路电流来校验。对于单侧电源系统，应按变压器原边的灵敏系数进行校验。此时折算到侧为故侧通过继电器的实际电流为侧继电器的动作电流为故最小灵敏系数，符合要求。第章机电保护方案的拟定和整定出线联络开关的保护整定母线开关保护整定号断路器根据前面的保护设置分析，该级设限时速断，主要作为非正常情况下故障主变的低压侧母线的短路保护......”。