1、以下这些语句存在若干问题，包括语法错误、标点使用不当、语句不通畅及信息不完整——“.....燃烧碳量。燃烧氢量。燃料油燃烧所需空气量燃烧碳所需氧气量。燃烧氢所需氧气量。即有理论耗氧。理论干空气量。空气带入水汽量干空气干空气湿含量前以查出。所以次风量二次风量主风量次风量。次风直接进入内燃烧室，使燃料燃烧二次风进入环型夹套，燃烧室出口与烟气混合后进行烧焦。结构尺寸确定。内燃烧室辅助燃烧室体积强度本设计取。内燃烧室体积炉室体积热负荷体积强度内燃烧室高径比本设计取。内燃烧室体积所以有所以有。空气入口线速空气在管线中流速在范围内本设计取。温度取主风入再生器温度，压力取主风机出口压力忽略管线压降则次风体积体积流量所以次风管线直径。二次体积流量二次风管线直径辅助燃烧室直径辅助燃烧室夹套环隙是使二次风以线速通过夹套来确定的，本设计线速为。环隙面积环又环炉内燃烧室即有炉所以炉。即有辅助燃烧室直径为。能量回收的计算催化裂化装置的能量回收主要是再生烟气回收，他包括压力能化学能显热能。由于本设计采用烧焦罐式完全再生，烟气中几乎无，所以无化学能回收只能回收烟气的压力能和显热能。压力能回收估算压力能主要通过膨胀透平来回收他可将烟气压力能转化为机械能，从外集器室出来的烟气进入透平......”。

2、以下这些语句存在多处问题，具体涉及到语法误用、标点符号运用不当、句子表达不流畅以及信息表述不全面——“.....可以大概采用下列数值管线阻力取绝二级旋风分离器采用杜康型压降取正常流量时，双动滑阀通道线速不超过压降应不超过取。则有。烟气入口流量的计算。烟气出口压力取绝η取则有。主风机采用台型，功率为。则有膨胀透平功率与主风机功率之比。显热能回收估算采用余热锅炉来回收烟气的显热能。本设计取排烟温度为。本装置各处所有蒸汽均为及，。烟气入膨胀透平取考虑温降烟气入膨胀透平压力。烟气出膨胀透平压力。烟气经膨胀透平做功后的温度可模具剖视图及主要结构第三副模具水平切边模的设计与计算各工序压力的计算与压力机的初步选用∏式中抗剪强度，由冲压手册表查得。冲件材料厚度则根据总压力初步选用开式压力机公称压力为，其模对要进行设计的冲压件有了个比较全面深刻的认识，并在此基础上综合考虑生产中的各种实际因素，最后确定本次毕业设计的工艺方案。然后是对排样方式的计算，直到模具总装配图的绘制，历时近两个月左右。在这段时间里......”。

3、以下这些语句在语言表达上出现了多方面的问题，包括语法错误、标点符号使用不规范、句子结构不够流畅，以及内容阐述不够详尽和全面——“.....到工序压力的计算，再工作部分刃口尺寸及公差的计算，到各种零件结构尺寸的计算以及主要零部件强度刚度的核算。其间在图书馆翻阅了许多相关书籍和各种设计资料。因此从种意义上讲，通过本次毕业设计的训练，也培养和锻炼了种自己查阅资料，获取有价值信息的能力。使我对模具设计与模具制造的整个过程都有了比较深刻的认识和全面的掌握，对以后的工作奠定了基础，总之是受益非浅。致谢词首先感谢学校及学院各位领导的悉心关怀和耐心指导，特别要感谢赵平教授给我的指导，在模具设计和论文写作过程中，我始终得到赵老师的悉利用下式计算η式中η膨胀透平效率，约，取。烟气出口温度则有。烟气比热取烟气量。烟气放热。反应器部分计算提升管反应器的设计计算转化率收率计算总转化率气体汽油焦碳产量新鲜进料单程转化率气体汽油焦碳产量总进料轻质油收率汽油收率轻柴油收率总液收率汽油收率轻柴油收率重柴油收率澄清油收率。本设计不生产重柴油和澄清油。所以总液收率轻质油收率提升管尺寸计算首先应求提升管入口处的压力和温度入口处压力入沉降器快分提升罐稀ν稀......”。

4、以下这些语句该文档存在较明显的语言表达瑕疵，包括语法错误、标点符号使用不规范，句子结构不够顺畅，以及信息传达不充分，需要综合性的修订与完善——“.....假设原料进提升管与高温催化剂接触，先汽化再反应。假设原料在隔离系统汽化不反应供热方再生催化剂带入热量混混再生催化剂带入水汽热混混再生催化剂携带烟气带入热混混耗热方原料升温汽化热反应系统热平衡已查出新进料所以混汽混汽各项水蒸气升温热根据进入反应系统的水蒸气表知提升管下的水蒸气包括表进入反应系统水汽表项目用量性质雾化蒸汽过热预提升蒸汽过热再生滑阀松动过热再生滑阀吹扫饱和再生斜管膨胀节吹扫饱和进料事故蒸汽下段喷嘴吹扫饱和提升管下段取样吹扫饱和混混混供热混耗热混汽混供热耗热即有混汽混设混，则根据混，查石油炼制工程上焓图得汽，则混混假设正确。求得此温度和压力后，计算油气和水汽在此条件下的混合体积流量平均分子量的计算原料石油加工工艺学上册表局部凸缘，而所要求生产的工件没有凸缘，因此要进行修边工序，同时也把它作为后道工序来安排。该模具主要是为了提高工件的精度和质量而设计的，结构相对复杂。第三副该副模具完成的工序是水平切边。因高度尺寸有精度要求，以必须有道切边工序才能达到要求。所同时也把它作为最后的道工序来安排。该模具主要是为了提高工件的精度和质量而设计的，结构相对复杂......”。

5、以下这些语句存在多种问题，包括语法错误、不规范的标点符号使用、句子结构不够清晰流畅，以及信息传达不够完整详尽——“.....拉深，冲孔，翻边复合模的设计与计算冲裁排样方式的设计及计算根据前边的作图及计算确定零件的毛坯尺寸为，综合操作方便等各种因素及查看相关的资料后决定采用单排形式。并根据冲压手册表查得沿送进方向搭边值，侧向搭边则进距条料宽度板料规格拟用标准钢板裁板方案有纵裁和横裁两种，比较两种方案，选用其中利用率高的种。纵裁时，每张板料裁成条料数条每块条料冲制的制件数个余此处省略字格如下上模座下模座其具体的结构尺寸如下上模座下模座,图形及具体的标注尺寸见零件图和冲压手册。导柱导套尺寸具体参数参考冲压手册页相关的章节。下附第二副模具装配图结构示意图图表第二副管尺寸取∅，取分支管中线速也为,则则根设支管直径为，气体线速为则则孔速度符合要求。主风分布管支管分支管排列及尺寸如图图主风分布管辅助燃烧室的设计计算所用燃料油为柴油。热值辅助燃烧热负荷计算辅助燃烧热负荷计算按正常生产时主风量加热到所需热量计，主风量为，主风从主风机出口温度为。空气平均比热辅助燃烧室风量般只相当正常主风量的左右，本设计取。那么热负荷。主风供应方式即次风二次风分布设燃料油用量为燃料油热值为燃料油燃烧热负荷效率取η......”。

6、以下这些语句存在多方面的问题亟需改进，具体而言：标点符号运用不当，句子结构条理性不足导致流畅度欠佳，存在语法误用情况，且在内容表述上缺乏完整性。——“.....那么,当且仅当时取等号证明设则,令得,因为,所以函数在区间,内只有个极值点,因此在有,于是,即,当且仅当时取等号分别取引理中的为,则有，第页，，，上述个式子相乘得即故式成立且当且仅当时等号成立柯西不等式的应用柯西不等式是个非常重要的不等式，灵活巧妙的应用运用它，可以使些较为困难的问题迎刃而解，并且恒成立,所以即当且仅当,即时等号成立第页简单情形先讨论这情形例设那么,当且仅当时等号成立证明如下图设,,显然三角形与三角形的面积之和不小于矩形的面积令,可得二维已证......”。

7、以下这些语句存在标点错误、句法不清、语法失误和内容缺失等问题，需改进——“.....的平均值之间的关系，先介绍些有关的知识和结论对于任意两列数,作和,其中,分别是,的任排列现在，要确定在所有可能的这种和数中怎样的和最大怎样的和最小引理排序原理给定的两列数,设,则在所有的和数中最大最小且两者相等的充要条件是或者证明若所有的相等或所有的相等,则切和数都等于和因而引理得证今设中有不相等的数,例,考察这两个和数中仅与互换了位置其它各项不变,于是从此式可看出若全不相等,则必存在,从而此时,当然最小最大若,则若则这表明,的大小关系次序相同时的和数要比它们的大小次序相反时的和数来的大由此推知当与同序时和数最大而当,反序时和数最小于是最大第页最小引理设,为任意正数，则它们的算术平均值和几何平均值满足,当且仅当时等号成立证明令,,显然与反序,且当在从大到小排在第位时，在中从小到大也排在第位,故由排序原理知端高质高效转型升级。应理性看待亚洲货币体化......”。

8、以下文段存在较多缺陷，具体而言：语法误用情况较多，标点符号使用不规范，影响文本断句理解；句子结构与表达缺乏流畅性，阅读体验受影响——“.....时间，世界各国对亚元的讨论变得尤为热烈，各种货币合作的构想层出不穷。值得注意的是，各类方案均在谋求区域货币体化利益的同时，忽略了各国分散的财政政策与统的货币政策之间的协调性问题，而后者正是引发欧洲债务危机的重要因素。同时，亚洲各国在经济制度经济结构等方面存在巨大差异，这些因素都决定了建立亚洲货币体等式山东山东科学技术出版社,陈计,叶中豪初等数学前沿南京南京教育出版社,仿此推之，对任何正整数可得现设,并令,则η。燃烧碳量。燃烧氢量。燃料油燃烧所需空气量燃烧碳所需氧气量。燃烧氢所需氧气量。即有理论耗氧。理论干空气量。空气带入水汽量干空气干空气湿含量前以查出。所以次风量二次风量主风量次风量。次风直接进入内燃烧室，使燃料燃烧二次风进入环型夹套，燃烧室出口与烟气混合后进行烧焦。结构尺寸确定。内燃烧室辅助燃烧室体积强度本设计取。内燃烧室体积炉室体积热负荷体积强度内燃烧室高径比本设计取。内燃烧室体积所以有所以有。空气入口线速空气在管线中流速在范围内本设计取。温度取主风入再生器温度......”。

9、以下这些语句存在多方面瑕疵，具体表现在：语法结构错误频现，标点符号运用失当，句子表达欠流畅，以及信息阐述不够周全，影响了整体的可读性和准确性——“.....二次体积流量二次风管线直径辅助燃烧室直径辅助燃烧室夹套环隙是使二次风以线速通过夹套来确定的，本设计线速为。环隙面积环又环炉内燃烧室即有炉所以炉。即有辅助燃烧室直径为。能量回收的计算催化裂化装置的能量回收主要是再生烟气回收，他包括压力能化学能显热能。由于本设计采用烧焦罐式完全再生，烟气中几乎无，所以无化学能回收只能回收烟气的压力能和显热能。压力能回收估算压力能主要通过膨胀透平来回收他可将烟气压力能转化为机械能，从外集器室出来的烟气进入透平，可用下面的公式求膨胀透平的轴功率η式中膨胀透平轴功率烟气入口压力绝烟气出口压力绝烟气入口流量绝热指数η膨胀透平机械总效率为烟气入口压力计算烟气入口压力为再生器顶压减去双动滑阀及下游管线和设备的压降在正常流量时，可以大概采用下列数值管线阻力取绝二级旋风分离器采用杜康型压降取正常流量时，双动滑阀通道线速不超过压降应不超过取。则有。烟气入口流量的计算。烟气出口压力取绝η取则有。主风机采用台型，功率为。则有膨胀透平功率与主风机功率之比。显热能回收估算采用余热锅炉来回收烟气的显热能。本设计取排烟温度为......”。