1、“.....检测数据的分析与判定混凝土芯样试件抗压强度的离散性比混凝土标准试件要大，通过对几千组数据进行验算，证实取平均值作为检测值的方法可行。同根桩有两个或两个以上钻芯孔时，应综合考虑各孔芯样强度来评定桩身承载力。取同深度部位各孔芯样试件抗压强度每孔取组混凝土芯样试件抗压强度检测值参与平均的平均值作为该深度的混凝土芯样试件抗压强度检测值，是种简便实用方法。虽然桩身轴力上大下小，但从设计角度考虑，桩身承载力受最薄弱部位的混凝土强度控制。因此，规定受检桩中不同深度位置的混凝土芯样试件抗压强度检测值中的最小值为该桩混凝土芯样试件抗压强度检测值。检测人员可能不熟悉岩土性状的描述和判定，建议有工程地质专业人员参与。与版规范相比，在本次修订中......”。

2、“.....是强调局部芯样强度检测值对桩身完整性判定的影响。虽然桩身完整性和混凝土芯样试件抗压强度是两个不同的概念，本规范第条和第条的条文说明已做了说明。但是为了充分利用钻芯法的有效检测信息更客观地评价成桩质量，本规范强调完整性判断应根据混凝土芯样表观特征和缺陷分布情况并结合局部芯样强度检测值进行综合判定，关注缺陷部位能否取样制作成芯样试件以及缺陷部位的芯样试件强度的高低。当混凝土芯样的外观完整性介于类和类之间时，利用出现缺陷部位的混凝土芯样试件抗压强度检测值是否满足设计要求这辅助手段，加以区分。为便于理解，以孔桩身完整性类特征之款为例，做两点说明且在另两孔同深度部位的局部混凝土芯样的外观判定完整性类别为类或类的表述强调了将同深度部位的局部混凝土芯样质量单列出来进行评价......”。

3、“.....这里的类或类涵盖了芯样完好芯样有蜂窝等轻微缺陷等情况。对否则应判为类或类的理解，例如符合孔桩身完整性类特征之款条件，完整性应判为类而既非类又非类者，应判为类。桩长精度应考虑桩底锅底型的影响。按连续性涵义，实测桩长小于施工记录桩长应判为类。当存在水平裂缝时，可结合水平荷载设计要求和水平裂缝深度进行综合判断当桩受水平荷载较大且水平裂缝位于桩上部时应判为类桩当设计对水平承载力无要求且水平裂缝位于桩下部时可判为类桩其他情况可判为类。本规范第章检测方法都能判定桩身完整性类别，限于目前测试技术水平，尚不能将桩身混凝土强度是否满足设计要求与桩身完整性类别直接联系起来，虽然钻芯法能检测桩身混凝土强建筑基桩检测技术规范度，但并非是本规范第条的要求。此外，钻芯法的桩身完整性类判据中......”。

4、“.....因此，如没有对芯样抗压强度检测的要求，有可能出现完整性为类但混凝土强度却不满足设计要求。判定受检桩是否满足设计要求除考虑桩长和芯样试件抗压强度检测值外，当设计有要求时，应判断桩底的沉渣厚度持力层岩土性状强度或厚度是否满足设计要求，否则，应判断是否满足相关规范的要求。另外，钻芯法与本规范第章的检测方法不同，属于直接法，桩身完整性类别是通过芯样及其外表特征观察得到的。根据表关于类桩判据的描述，类桩肯定存在局部的且影响桩身结构承载力的低质混凝土，即桩身混凝土强度不满足设计要求。因此，对于完整性评价为类的桩，可以明确该桩不满足设计要求。低应变法般规定目前国内外普遍采用瞬态冲击方式，通过实测桩顶加速度或速度响应时域曲线，籍维波动建筑基桩检测技术规范理论分析来判定基桩的桩身完整性......”。

5、“.....目前国内几乎所有检测机构采用这种方法，所用动测仪器般都具有傅立叶变换功能，可通过速度幅频曲线辅助分析判定桩身完整性，即所谓瞬态频域分析法也有些动测仪器还具备实测锤击力并对其进行傅立叶变换的功能，进而得到导纳曲线，这称之为瞬态机械阻抗法。当然，采用稳态激振方式直接测得导纳曲线，则称之为稳态机械阻抗法。无论瞬态激振的时域分析还是瞬态或稳态激振的频域分析，只是习惯上从波动理论或振动理论两个不同角度去分析，数学上忽略截断和泄漏误差时，时域信号和频域信号可通过傅立叶变换建立对应关系。所以，当桩的边界和初始条件相同时，时域和频域分析结果应殊途同归。综上所述，考虑到目前国内外使用方法的普遍程度和可操作性，本规范将上述方法合并编写并统称为低应变动测法。维线弹性杆件模型是低应变法的理论基础......”。

6、“.....考虑波传播时满足维杆平截面假设成立的前提是瞬态激励脉冲有效高频分量的波长与杆的横向尺寸之比不宜小于。另外，基于平截面假设成立的要求，设计桩身横截面宜基本规则。对于薄壁钢管桩大直径现浇薄壁混凝土管桩和类似于型钢桩的异型桩，若激励响应在桩顶面接收时，本方法不适用。钢桩桩身质量检验以焊缝检查和焊缝探伤为主。本方法对桩身缺陷程度不做定量判定，尽管利用实测曲线拟合法分析能给出定量的结果，但由于桩的尺寸效应测试系统的幅频与相频响应高频波的弥散滤波等造成的实测波形畸变，以及桩侧土阻尼土阻力和桩身阻尼的耦合影响，曲线拟合法还不能达到精确定量的程度。对于桩身不同类型的缺陷，低应变测试信号中主要反映桩身阻抗减小，缺陷性质往往较难区分。例如，混凝土灌注桩出现的缩颈与局部松散夹泥空洞等，只凭测试信号就很难区分。因此......”。

7、“.....应结合地质施工情况综合分析，或采取开挖钻芯声波透射等其他方法验证。由于受桩周土约束激振能量桩身材料阻尼和桩身截面阻抗变化等因素的影响，应力波从桩顶传至桩底再从桩底反射回桩顶的传播为能量和幅值逐渐衰减过程。若桩过长或长径比较大或桩身截面阻抗多变或变幅较大，往往应力波尚未反射回桩顶甚至尚未传到桩底，其能量已完全衰减或提前反射，致使仪器测不到桩底反射信号，而无法评定整根桩的完整性。在我国，若排除其他条件差异而只考虑各地区地基条件差异时，桩的有效检测长度主要受桩土刚度比大小的制约。因各地提出的有效检测范围变化很大，如长径比桩长不等，故本条未规定有效检测长度的控制范围。具体工程的有效检测桩长，应通过现场试验，依据能否识别桩底反射信号，确定该方法是否适用。对于最大有效检测深度小于实际桩长的长桩超长桩检测......”。

8、“.....但若有效检测长度范围内存在缺陷，则实测信号中必有缺陷反射信号。因此，低应变方法仍可用于查明有效检测长度范围内是否存在缺陷。本条要求对桩身截面多变且变化幅度较大的灌注桩的检测有效性进行辅助验证，主要考虑以下几点阻抗变化会引起应力波多次反射，且阻抗变化截面离桩顶越近，反射越强，当多个阻抗变化截面的次或多次反射相互叠加时，造成波形难于识别阻抗变化对应力波向下传播有衰减，截面变化幅度越大引起的衰减越严重大直径灌注桩的横向尺寸效应，桩径越大，短波长窄脉冲激励造成响应波形的失真就越严重，建筑基桩检测技术规范难以采用桩身阻抗变化范围的纵向尺度与激励脉冲波长相比越小，阻抗变化的反射就越弱，即所谓偏离维杆波动理论的纵向尺寸效应越显著。因此，承接这类灌注桩检测前，应在积累本地区经验的基础上......”。

9、“.....使所选用的验证方法切实可行，降低误判几率。另外，应用机械啮合接头等施工工艺的预制桩，接缝明显，也会造成检测结果判断不准确。仪器设备低应变动力检测采用的测量响应传感器主要是压电式加速度传感器国内多数厂家生产的仪器尚能兼容磁电式速度传感器测试，根据其结构特点和动态性能，当压电式传感器的可用上限频率在其安装谐振频率的以下时，可保证较高的冲击测量精度，且在此范围内，相位误差几乎可以忽略。所以应尽量选用安装谐振频率较高的加速度传感器。对于桩顶瞬态响应测量，习惯上是将加速度计的实测信号积分成速度曲线，并据此进行判读。实践表明除采用小锤硬碰硬敲击外，速度信号中的有效高频成分般在以内。但这并不等于说，加速度计的频响线性段达到就足够了。这是因为......”。