1、“.....试件用于轴压试验，其中试件用于压剪试验。图低造价隔震支座构造示意表试件几何参数对选材进行优化，玻璃纤维布增强工程塑料板采用模压工艺制备，而短切纤维增相对差均在较合理的范围内，验证了该模型的合理性。图有限元模型及网格划分表模型主要参数表水平等效刚度误差分析轴压性能通过对加载板施加集中轴力实现对支座施加均布面压。隔震支座在轴压状态下内部板材均处于受拉状态，提取了轴压状态中间层板材第主应力沿对角线分布，如图所示。可见，板材中间拉应力大，边缘拉应力小，随着板材层数和厚度增加，板材的主应力显著降低随着板材弹性模量增加，主应力增大，但并不显著。提取原模型支座中心处第主应力随支座面压变化如图所示，可见，两者基本呈线性关系。为了进步降低此类隔震支座的成本，本文作者从优化选材的角度出发，选取短切纤维增强工程塑料板作为隔建模分析。橡胶采用超弹性本构，用模型模拟，根据课题组前期研究结果......”。

2、“.....。工程塑料板为纤维与高分子基体材料均匀混合后挤压成型，属于脆性材料。因此，近似采用各向同性的弹性本构模拟。根据材性试验结果，取弹性模量为，抗拉强度为。竖向采用硬接触水平向采用库伦摩擦接触模拟支座上下封板和上下加载平台间的实际接触情况。为了避免滑动，将水平向库伦摩擦系数设定为。对试件建立∶模型，由于支座几何形状物理性质荷载施加均为轴对称，为了精细化建模且不过多划分单元，建立了轴对称有限元模型，对称面采用轴对称约束，限制支座沿对称面法线方向的运探究关于低造价工程塑料板的叠层橡胶隔震支座极限性能建筑应用论文橡胶层等分。模型及网格划分如图所示。为了有效降低板材内部应力，提高支座承载能力，同时建立了个对比模型，见表。在保证橡胶层总厚度相同的前提下，调整支座的层数板厚。板材的弹性模量如表所示。探究关于低造价工程塑料板的叠层橡胶隔震支座极限性能建筑应用论文。可见......”。

3、“.....减小橡胶层厚度增加单层板厚度和增加层数有利于降低板材的最大主应力，而增加板材弹性模量，可提高板材的最大主应力。需要说明的是，对比模型与原模型相比，板材弹性模量增加了约，而最大第主应力仅增加了。常用的工程塑料板的强度与弹性模量是成比例增长的，因此提高板材的弹性模量有利于提高支处于受拉状态，提取了轴压状态中间层板材第主应力沿对角线分布，如图所示。可见，板材中间拉应力大，边缘拉应力小，随着板材层数和厚度增加，板材的主应力显著降低随着板材弹性模量增加，主应力增大，但并不显著。提取原模型支座中心处第主应力随支座面压变化如图所示，可见，两者基本呈线性关系。从试验结果可知，支座的轴压和压剪承载力较低，支座的破坏均是由板材的破坏导致的，且均为脆性破坏，因此，需提高选材的强度或对支座构造进行调整......”。

4、“.....橡胶采用超弹性本构，用模型模拟，根据课题组前期研究支座构造示意表试件几何参数对选材进行优化，玻璃纤维布增强工程塑料板采用模压工艺制备，而短切纤维增强工程塑料板的纤维均匀分布于塑料基体中，可直接通过热挤出工艺制成条形板材，再根据需要进行裁剪，相对于模压成型工艺有更高的效率，且纤维用量较少，使得板材生产成本降低以上。短切纤维增强工程塑料板种类较多，广泛应用于建筑装饰材料，本文中选取常用的木塑板材进行低造价隔震支座的制作。根据塑料拉伸性能测定，对组宽度为厚度为的木塑板材试样进行拉伸试验，如图所示。得到木塑板材的拉伸试验结果见表，平均拉伸弹性模量为，平均拉伸强度为。选用的橡胶为橡胶，弹性模量为。探究为了进步降低此类隔震支座的成本，本文作者从优化选材的角度出发，选取短切纤维增强工程塑料板作为隔震支座的增强材料，降低材料成本并优化制备工艺......”。

5、“.....该类低造价隔震支座适用于不发达村镇地区，具有很好的应用前景。为此，通过试验研究支座的竖向和水平力学性能，观察支座的破坏形态。结合有限元程序，分析支座在极限状态下应力分布和破坏机理，通过建立有限元对比模型，研究支座加劲层极限应力变化规律，并对支座进行参数优化，提出最优设计建议。试验概况试件设计为了尽可能简化支座的生产安装工艺，考虑到矩形截面相对于圆形更易切割，同时考虑明虽然其水平刚度有所下降，但在大变形时会发生强化，保证了支座水平方向的稳定性。等，对多个纤维增强隔震支座试件进行了系统的力学性能试验，结果表明其变形能力动力特性等效水平刚度和阻尼比等与传统隔震支座接近，且该类支座更轻，构造简单。张华等基于有限元分析，研究了纤维增强隔震支座的内部应力，从而验证了纤维材料足以满足做为加劲层的强度要求。黄襄云等采用高强度纤维材料制成正方形和矩形的纤维增强隔震支座......”。

6、“.....然而，上述研究中对纤维增强隔震支座的分析般注重于极限面压和竖向水平刚度，却鲜有对水平极限变形能力的探讨。而理论和试验结果力改变，但是随着应力重分布，支座仍能继续承载，因此取轴压曲线峰值荷载为试件轴压承载力。取试件轴压承载力平均值作为支座轴压承载力，为。则支座竖向极限面压为。摘要采用短切纤维增强工程塑料板作为隔震支座的增强材料，制成低造价隔震支座。与传统隔震支座不同，选用的增强材料强度较低时，低造价隔震支座的极限性能由增强材料的强度控制，破坏形态主要体现为板材的断裂。为了研究该支座特有的破坏形态，进行了轴压和压剪状态的极限性能试验，结合有限元分析，研究不同受力状态下的破坏机理。结果表明支座轴压的破坏形态为支座中部工程塑料板的断裂，在板材中部产生竖向裂缝，为加时翘曲现象严重，限制了支座的水平变形。因此......”。

7、“.....其加劲层面外刚度远大于纤维加劲层，极限剪应变可达以上，兼顾纤维增强隔震支座自重轻便于施工等特点。由于选用的工程塑料板为纤维纺织布与热塑性高分子基体材料组成，具有不低于钢材的抗拉以及抗弯强度，使得制成的隔震支座具有很高的安全储备，已在实际工程中成功应用。极限破坏试验属于脆性破坏，故未安装位移计，因此不记录其竖向变形，试验加载方式为直至破坏。在设计面压下，保持轴力不变，对试件支座进行压剪试验。根据橡胶支座第部分建筑橡胶隔震座进行了试验和理论分析，验证了该类支座具有较大的竖向承载力和良好的隔震效果。在此基础上，国内外学者对纤维增强隔震支座展开了系列研究。等将纤维增强隔震支座中间开孔放入铅芯，对其进行刚度测试，并与钢叠层橡胶支座进行了对比，结果表明纤维增强隔震支座刚度更小，隔震效果更高。等分析了纤维增强隔震支座由于缺少连接钢板产生的力学性能的变化......”。

8、“.....但在大变形时会发生强化，保证了支座水平方向的稳定性。等，对多个纤维增强隔震支座试件进行了系统的力学性能试验，结果表明其变形能力动力特性等效水平刚度和阻探究关于低造价工程塑料板的叠层橡胶隔震支座极限性能建筑应用论文表明纤维增强隔震支座极限剪应变相对较低，般不超过不能满足我国现行规范的要求，且水平极限变形能力不足，不利于其在实际工程中应用。这是因为纤维加劲层平面外刚度较低，对橡胶层平面外约束不足，在大变形时翘曲现象严重，限制了支座的水平变形。因此，本课题组提出并研制了采用玻璃纤维布增强工程塑料板替代钢板制成的简易隔震支座，其加劲层面外刚度远大于纤维加劲层，极限剪应变可达以上，兼顾纤维增强隔震支座自重轻便于施工等特点。由于选用的工程塑料板为纤维纺织布与热塑性高分子基体材料组成，具有不低于钢材的抗拉以及抗弯强度......”。

9、“.....已在实际工程中成功应震减震。针对传统隔震支座存在的不足，提出纤维增强橡胶隔震支座，用纤维代替钢板作为加劲层，有效地降低了支座的自重，同时便于将支座切割成任意形状，以适应支座的安装需求并对纤维增强隔震支座进行了试验和理论分析，验证了该类支座具有较大的竖向承载力和良好的隔震效果。在此基础上，国内外学者对纤维增强隔震支座展开了系列研究。等将纤维增强隔震支座中间开孔放入铅芯，对其进行刚度测试，并与钢叠层橡胶支座进行了对比，结果表明纤维增强隔震支座刚度更小，隔震效果更高。等分析了纤维增强隔震支座由于缺少连接钢板产生的力学性能的变化，结果表隔震支座的增强材料，制成低造价隔震支座。与传统隔震支座不同，选用的增强材料强度较低时，低造价隔震支座的极限性能由增强材料的强度控制，破坏形态主要体现为板材的断裂。为了研究该支座特有的破坏形态，进行了轴压和压剪状态的极限性能试验......”。