1、“.....图隔震支座拉力变形曲线在拉伸性能试验过程中，隔震支座刚开始受拉时，其所受的拉力随变形近似线性增长。之后曲线斜率发生改变，隔震如图所示。由图可以看出，试件破坏断面有明显的气泡出现，钢板之间的粘结层之间未发生撕裂破坏。图试件的破坏断面试件拉伸性能试验结果及分析试件拉伸性能试验所得到的拉力变形曲线如图所示。图中表示制作试件的橡胶材料，为同种橡胶材料的试件编号。隔震支座的主要参数见表。本次试验使用的试件与隔震支座之间抗拉性能的关系探究建筑应用论文震支座，橡胶直接与钢板粘结硫化而成，水平性能检测均符合规范要求。表隔震支座主要参数试验所使用的拉力试验机竖向最大加载量程为，行程为，拉力机配有个位移传感器。拉力试验机如图所示......”。

2、“.....不将隔震支座拉伸至破坏，根据设定位移控制试验加载。试验加载速率可以看出，在拉伸性能试验中，隔震支座的拉伸刚度呈现下降趋势。在达到最大弹性应力点以后，隔震支座拉伸刚度会变得非常小，此时隔震支座只要受到很小的拉力就会产生很大的变形。周福霖提议，隔震支座的抗拉能力设计值应该控制在最大弹性应力点之前。隔震支座受拉后，橡胶内部会出现很多空洞，导适用性，另进行了系列相关验证性试验，试验方法与上文所述相同，试验结果及预测结果见表。表中支座规格后面的字母代表橡胶类型。表验证性试验结果及预测结果分析可以看出，计算得到的预测结果与试验结果相对误差较小，满足工程精度要求。故认为按式预估隔震支座的最大弹性应力是可行的......”。

3、“.....在单向拉伸过程中，钢板会产生明显的翘曲变形。式的推导结果不可用于隔震支座，但可以推测，隔震支座在单向拉伸中的应力与支座单层橡胶厚度和单层钢板的厚度比有关。为此，通过式对试件的试验结果进行修正，以预测不同规格隔震支座的抗拉性能。假设隔震支座与试与支座类似。试件的受力如图所示。由于橡胶的泊松比接近于，可认为橡胶为非压缩性材料，假设粘结胶层厚度为，粘结胶层传力均匀，根据弹性理论，试件中与钢板粘合面处的橡胶应力分布可按下式表示图试件受力示意式中分别为试件橡胶表面的环向径向轴向应力与试件的平均拉应力为件试验得到的最大名义弹性拉应力进行修正后做出预测。关键词拉伸刚度拉伸性能隔震建筑隔震技术隔震支座地震中......”。

4、“.....对于隔震建筑而言，倾覆力矩越大，橡胶隔震支座所受的拉力越大。隔震支座本身的抗拉能力不高，建筑抗震设计规范规定橡胶隔震支座在地震中承受应力也在圆心处，可由下式计算式中，为因开洞产生的应力集中系数，在没有中心孔时取，在有中心孔时取。试件与隔震支座之间抗拉性能的关系探究建筑应用论文。摘要改性橡胶的应用可以提高隔震支座的抗拉能力，但需要对不同配方的橡胶制作而成的隔震支座进行极限拉伸试验，研究费用误差较小，满足工程精度要求。故认为按式预估隔震支座的最大弹性应力是可行的。对于型隔震支座，试件的受力状态与支座类似。试件的受力如图所示。由于橡胶的泊松比接近于，可认为橡胶为非压缩性材料，假设粘结胶层厚度为......”。

5、“.....根据弹性理论，试件中与钢板粘合面处的橡胶应力分布可试件与隔震支座之间抗拉性能的关系探究建筑应用论文算点到圆心的距离分别为试件的外径与内径分别为试件内部单层钢板厚度与单层橡胶厚度。通过计算可知，试件圆心处的环向径向应力最大。当钢板泊松比为时，试件的最大应力也在圆心处，可由下式计算式中，为因开洞产生的应力集中系数，在没有中心孔时取，在有中心孔时常是在隔震支座上加装抗拉装臵，但由于其理论分析较为复杂经济费用高施工难度大等因素，带有抗拉装臵的隔震支座在工程上的应用很少。而通过改进橡胶配方研发出的改性橡胶抗拉隔震支座，经济适用，原理清晰，施工方便，抗拉能力显著，具有抗拉装臵无法具备的优点。对于型隔震支座......”。

6、“.....通过式对试件的试验结果进行修正，以预测不同规格隔震支座的抗拉性能。假设隔震支座与试件之间存在以下关系式中，下标与分别代表试件与隔震支座。由于试验的试件数量较少，通过小样本随机抽样的方法确定值在臵信度为的预测区间，抽样次数为次，假设参数分布服从分布拉应力不应超过。隔震支座有限的抗拉能力直是制约高层建筑隔震设计的主要因素。因此，抗拉隔震支座对于隔震技术在高层建筑上的应用，尤其是在大高宽比的高层建筑中的应用，具有重大意义。为了解决隔震支座抗拉能力有限的问题，国内外学者进行了大量研究，。提高隔震支座抗拉能力的做法昂。为了更简便更经济地测定出改性橡胶隔震支座的抗拉性能，本文设计了种能反映隔震支座抗拉性能的试件......”。

7、“.....根据隔震支座与试件拉伸刚度的变化，通过弹塑性力学理论分析与数学拟合，找到了试件与隔震支座之间抗拉性能的关系。结果表明，隔震支座的最大弹性拉应力可以通过试按下式表示图试件受力示意式中分别为试件橡胶表面的环向径向轴向应力与试件的平均拉应力为计算点到圆心的距离分别为试件的外径与内径分别为试件内部单层钢板厚度与单层橡胶厚度。通过计算可知，试件圆心处的环向径向应力最大。当钢板泊松比为时，试件的最取值分别为，。通过计算可以得出，的预测区间为，。为验证式的精准性和适用性，另进行了系列相关验证性试验，试验方法与上文所述相同，试验结果及预测结果见表。表中支座规格后面的字母代表橡胶类型。表验证性试验结果及预测结果分析可以看出......”。

8、“.....计算时，每隔取个点。试件与隔震支座之间抗拉性能的关系探究建筑应用论文。由于隔震支座钢板较薄，在单向拉伸过程中，钢板会产生明显的翘曲变形。式的推导结果不可用于隔震支座，但可以推测，隔震支座在单向拉伸中的应力与支座单层橡胶厚度和单层钢板的厚度比有关。为座所受的拉力随变形仍近似线性增长。定义斜率发生变化的点为隔震支座的最大弹性应力点。可以看出，在拉伸性能试验中，隔震支座的拉伸刚度呈现下降趋势。在达到最大弹性应力点以后，隔震支座拉伸刚度会变得非常小，此时隔震支座只要受到很小的拉力就会产生很大的变形。周福霖提议，隔震支座的抗拉支座均为型隔震支座......”。

9、“.....水平性能检测均符合规范要求。表隔震支座主要参数试验所使用的拉力试验机竖向最大加载量程为，行程为，拉力机配有个位移传感器。拉力试验机如图所示。图拉力试验机为了保护试验机，不将隔震支座拉伸至破坏，根据设定位移控制试验加载试件通过螺栓与试验机相连，连接的钢板厚度较大，可认为试件在拉伸过程中应力分布均匀。为了使试验结果更加准确，每种类型的橡胶试件数量为个，共制作个试件。试验加载速率为，将试件拉伸至破坏即停止试验。加载所用的试验机如图所示。表试件参数图试件拉力试验机试件的破坏断其拉伸刚度下降。隔震支座的抗拉性能可以通过其拉伸刚度变化得以体现......”。