1、“.....连接处各部位次应力均在规范允许范围内，此种方案满足使用要求。综上，设计温度，设计压力为时，使用制造集箱，采用过渡这方案较为经济合理。此外，管接头焊缝强度与焊接质量热处理情况等均有密切关系，实际应用时应多方面考虑。沈洁，张磊奥氏体不锈钢集探讨中铬钼钢管和奥氏体不锈钢管接头连接的最佳方案流变学论文及的连接，设计并计算了两种规格，种连接方案的热应力，并进行分析评定，得出结论如下连接管和管接头采用镍基焊材焊接，焊缝处次加次应力值超过规范许用值，此种方案不合格。连接管和管接头使用镍基焊材焊接，ϕ规格的连接管端应力不满足马氏体钢相连接的结构。在相同温度下......”。

2、“.....且高温弹性模量和导热系数也有差异，在两种材料的拼接处会产生较大的热应力。特别是蒸汽温度高达时，不锈钢材料与中铬钼钢材料相连接时，此热应力很容易超出焊缝和两种钢管接头连接的最佳方案流变学论文。摘要由于奥氏体不锈钢与中铬钼钢线膨胀系数的差异，奥氏体不锈钢集箱管接头与中铬钼钢管连接后在高温工况运行时会产生较大的热应力，引起连接处的破坏。通过选择适当的镍基焊材及采用膨胀系数在者之间的过渡段进行过渡，可以有效降低连接处与采用镍基焊材焊接方案探讨焊材对规格为ϕ的与连接处热应力的影响，计算的应力云图见图。与方案类似......”。

3、“.....图连接方案应力云图对计算结果进行线性化，结果见表。对比方案，此方案的热应力有所降低。这探讨中铬钼钢管和奥氏体不锈钢管接头连接的最佳方案流变学论文。将规格增加为ϕ，接管处连接管端应力有所下降，但管接头端应力升高。这是由于增加壁厚沿管壁的次应力平均值会降低，同时次应力值增加，膨胀系数与镍基焊材接近，壁厚增加对次应力的影响较小，管子总体当格增加为ϕ，接管处连接管端应力有所下降，但管接头端应力升高。这是由于增加壁厚沿管壁的次应力平均值会降低，同时次应力值增加，膨胀系数与镍基焊材接近，壁厚增加对次应力的影响较小......”。

4、“.....而与镍基焊材膨胀系数相差较大，增加壁厚会使次应力显著造成焊缝开裂泄漏甚至爆管。与采用镍基焊材焊接方案探讨焊材对规格为ϕ的与连接处热应力的影响，计算的应力云图见图。与方案类似，应力最大点出现在镍基焊材与奥氏体不锈钢管接头融合处。图连接方案应力云图对计算结果进行线性化，结果见表。对比方案，参数的提高，锅炉受热面管子的材料等级随之提高，受热面管子从炉内到炉外常常出现奥氏体不锈钢和中铬钼马氏体钢相连接的结构。在相同温度下，奥氏体不锈钢如等的线膨胀系数比中铬钼钢如等高出以上，且高温弹性模量和导热系数也有差异......”。

5、“.....而与镍基焊材膨胀系数相差较大，增加壁厚会使次应力显著增加，管子总体当量应力升高。通过与规范应力对比，规格为ϕ的接管薄膜弯曲应力仍不符合规范要求。图连接方案应力云图注线性化位臵，管子母材母材与焊缝熔合处焊缝本体与焊缝融合处管子母本较高，方案选用制作集箱，使用管子进行过渡，管子规格分别为ϕϕ两种。方案管子过渡处的计算应力云图见图。该种连接方式最大应力点出现在与连接处的端。由于热膨胀系数与弹性模量接近，两种不锈钢和连接处应力较小。接质量热处理情况等均有密切关系，实际应用时应多方面考虑。沈洁......”。

6、“.....。摘要由于奥氏体不锈钢与中铬钼钢线膨胀系数的差异，奥氏体不锈钢集箱管接头与中铬钼钢管连接后在高温工况运行时会产生较大的热应力，引增加，管子总体当量应力升高。通过与规范应力对比，规格为ϕ的接管薄膜弯曲应力仍不符合规范要求。图连接方案应力云图注线性化位臵，管子母材母材与焊缝熔合处焊缝本体与焊缝融合处管子母材。与连接采用过渡鉴于方案采用制作集箱方案的热应力有所降低。这是由于工作温度下的线膨胀系数小于的线膨胀系数，与镍基焊材的线膨胀系数更为接近。当管接头规格为ϕ时，管接头与焊缝熔合线处的应力满足规范要求......”。

7、“.....不满足规范要求。将热应力。特别是蒸汽温度高达时，不锈钢材料与中铬钼钢材料相连接时，此热应力很容易超出焊缝和两种材料的许用应力值范围，并在焊缝处形成应力集中，在锅炉启停及负荷大幅变化等工况下，焊缝处的应力集中区域受到交变应力的作用，从而产生疲劳或棘轮效应，形成破坏的裂纹源，从而连接处的破坏。通过选择适当的镍基焊材及采用膨胀系数在者之间的过渡段进行过渡，可以有效降低连接处的热应力。本文使用有限单元法计算不同连接方案的热应力，并进行分析评定，从而设计出奥氏体不锈钢管接头与中铬钼钢管连接的最佳方案......”。

8、“.....当接管规格为ϕ时，管子母材处不满足规范要求当连接管壁厚增加到ϕ后，连接处各部位次应力均在规范允许范围内，此种方案满足使用要求。综上，设计温度，设计压力为时，使用制造集箱，采用过渡这方案较为经济合理。此外，管接头焊缝强度与变学论文。结论本文在设计温度，设计压力的条件下，对中铬钼钢和不锈钢及的连接，设计并计算了两种规格，种连接方案的热应力，并进行分析评定，得出结论如下连接管和管接头采用镍基焊材焊接，焊缝处次加次应力值超过规范许用值，此种方案管接头与中铬钼钢管连接方案的设计及分析锅炉制造，......”。

9、“.....运行期间温度波动取，即工作时管子壁温在范围波动，工作压力。根据上文表中的设计方案，本文涉及的材料如下奥氏体不锈钢集箱材质为范，其他部位应力均在规范允许范围内当规格增加为ϕ后，各部位应力评定均合格。但此种方案需使用材质制造集箱，成本较高。使用制造集箱，连接管与管接头连接采用过渡。当接管规格为ϕ时，管子母材处不满足规范要求当连接管壁厚增加到ϕ后料的许用应力值范围，并在焊缝处形成应力集中，在锅炉启停及负荷大幅变化等工况下，焊缝处的应力集中区域受到交变应力的作用，从而产生疲劳或棘轮效应......”。