1、“.....并通过理论分析验证仿真结果。永磁同步电动机气隙磁密波形的设计研究论文原稿。磁钢形状对气隙磁密波形的影响磁钢厚度的变化也影响着气隙磁密波形，对于表贴式永磁同步电机通常磁钢分为等永磁同步电动机气隙磁密波形的设计研究论文原稿。为了方便各模型之间对比，我们选用统的模型，仅将需要比对的部分进行修改。为贴近实际情况，模型选用款槽极表贴式相永磁同步电机，铁芯长度为，其截面如图所示。充磁方式对气隙磁密波形的影响如图所示是两两种充磁方式对气隙磁密的影响......”。

2、“.....永磁同步电动机气隙磁密波形的设计研究论文原稿。原理和模型如图所示是个在中创建的永磁同步电机维模型，我们通常所说的气隙磁向方向磁密的大小分布在维有限元仿真计算中则是将各物理量分解成轴轴两个方向的分量进行计算，对于径向磁密的大小计算公式为式中径向磁密，磁密的轴分量，磁密的轴分量，柱坐标的。为了方便各模型之间对摘要通过对永磁同步电动机磁钢充磁方式磁钢形状极靴形状种情况进行分析，从而确定了者对气隙磁密形状的影响情况及重要程度......”。

3、“.....研究采用控制变量法，依据有限元仿真模拟试验，并通过理论分析磁钢形状极靴形状个方面的影响对电机气隙磁密波形进行了对比，通过仿真对比以及理论分析得出充磁方式对电机的气隙磁密影响中主要取决于磁钢表面磁通密度的径向分量，其大小也随着径向分量的变化而变化改变磁钢形状气磁导率远远小于硅钢片的磁导率，所以不等厚磁钢两端多余气隙的存在导致在空间中的下降，在气隙磁密波形图中就表现为中间高两端低的波形......”。

4、“.....如图所示。当然，两种磁钢也可以用前文介绍的充磁方式进行充磁，这里我们为了方便比较两种磁钢都用平行充磁的方式进行仿真对比，计算结果如图。等厚度磁钢由于电机气隙均匀，所以气隙磁密分布均匀不等厚度磁钢电机的气隙磁密与很多因素有关，文献从气隙变化转轴材料极弧系数磁钢厚度极对数等方面分析了对永磁同步电机气隙磁密的影响文献提出种用若干块磁钢代替单块磁钢的方法来改善气隙磁密波形......”。

5、“.....而气隙的分布与电机气隙磁密呈正相关关系改变电机极靴从本质上来说也是改变电机气隙，这条也佐证了中的结论。课题永磁同步电动机气隙磁密波形的设计研究。比可以看出极靴的气隙磁密波形在磁钢两端出现迅速下跌的情况，其原因与磁钢形状对气隙磁密波形的影响原因样，都是因为空气的磁导率远远小于硅钢片的磁导率，气隙变大就导致磁密急速下降。结论上面我们通过充磁方式我们通过充磁方式磁钢形状极靴形状个方面的影响对电机气隙磁密波形进行了对比......”。

6、“.....其大小也随着径向分量的变化而化，在本质上目的与磁钢厚度的变化致，都是通过改变电机气隙来改善电机气隙磁密的，如图是两种常见的极靴形状其中极靴类似于等厚度磁钢，极靴类似于不等厚度磁钢，两种极靴形状的气隙磁密仿真结果对比如图。从图对由于中间部分气隙小两端气隙大，整体分布上也中磁钢中间出现最大值。对于两中磁钢气隙磁密波形的情况分析，我们选取磁钢的最大外切圆作描绘气隙磁密......”。

7、“.....则有其中为材料的磁导率，由于空量文献提出种解算磁密的计算方法。永磁同步电动机气隙磁密波形的设计研究论文原稿。磁钢形状对气隙磁密波形的影响磁钢厚度的变化也影响着气隙磁密波形，对于表贴式永磁同步电机通常磁钢分为等厚度和不等厚度两变化改变磁钢形状相应地也会改变电机的气隙分布，而气隙的分布与电机气隙磁密呈正相关关系改变电机极靴从本质上来说也是改变电机气隙，这条也佐证了中的结论。课题永磁同步电动机气隙磁密波形的设计研究......”。

8、“.....从图对比可以看出极靴的气隙磁密波形在磁钢两端出现迅速下跌的情况，其原因与磁钢形状对气隙磁密波形的影响原因样，都是因为空气的磁导率远远小于硅钢片的磁导率，气隙变大就导致磁密急速下降。结论上面的磁导率，由于空气磁导率远远小于硅钢片的磁导率，所以不等厚磁钢两端多余气隙的存在导致在空间中的下降，在气隙磁密波形图中就表现为中间高两端低的波形。极靴形状对气隙磁密波形的影响极靴形状的变化般实质上厚度和不等厚度两种，如图所示。当然......”。

9、“.....这里我们为了方便比较两种磁钢都用平行充磁的方式进行仿真对比，计算结果如图。等厚度磁钢由于电机气隙均匀，所以气隙磁密分布种常见的充磁方式径向充磁平行充磁。摘要通过对永磁同步电动机磁钢充磁方式磁钢形状极靴形状种情况进行分析，从而确定了者对气隙磁密形状的影响情况及重要程度，为气隙磁密设计提供方向。研究采用控制变量法......”。