1、“.....为中等透水层坝基弱风化片岩透水率为，平均值为，为弱透水层。病险水库大坝安全鉴定勘察钻孔注水试验压水试验的应用论文原稿。渗防渗处理，降低坝体的渗透性。钻孔注水试验压水试验是查明坝体坝基具体渗漏原因渗漏位置的重要方法之，具有定的真实性准确性。在水利建筑物勘察中，采用水文地质试验与钻探结合，能更好地达到勘察目的，有效发现工程中存在的安全隐患。参考文献水利水电工程钻孔压家梁组绿泥钠长石英片岩，强风化层厚。弱风化层揭露厚度。坝基弱风化绿泥钠长石英片岩抗压强度标准值，属较软岩，坝基岩体分类为类。勘察对坝基岩体进行了段钻孔压水试验，根据压水试验成果，坝基强风化片岩透水率为，平均值为，为中等透水层坝基弱风化片岩分析，坝体沉陷的原因主要为坝体心墙填土局部较为松软，部分具高压缩性，坝体心墙填筑质量差，碾压欠密实，易于产生不均匀沉降。坝体心墙沉陷对大坝的危害程度较大，危险性较大。现场调查坝体渗漏现象和现场钻孔注水试验压水试验数据基本吻合。建议对大坝采用灌浆防量般应控制在最优含水量附近，其上下限偏离最优含水量不超过，心墙填土最优含水量上限控制值为。实测坝体心墙干密度在，平均干密度，实际压实度为......”。

2、“.....由此推断坝体心墙密实度不满足要求。心墙天然含水量在之间，大部分高于最优含水量上限平均值为，渗透性分级为中等透水。坝壳代料密实度基本符合要求，透水性较好。大坝始建于年，后于年年两次扩建加高，受当时施工条件及施工技术的限制，建坝时，坝体心墙未达到土料最优含水量及最大干密度，成分不均匀，压实质量较差，压实度未达到规范要求。根水率为，平均值为，为弱透水层。根据现场钻孔注水试验结果分析，坝体心墙粘土的渗透系数区间值为，渗透系数取平均值为，渗透性分级为弱透水。大坝年原粘土心墙渗透系数稍大于年扩建后粘土心墙渗透系数。评价依据为碾压式土石坝设计规范防渗土料应满足病险水库大坝安全鉴定勘察钻孔注水试验压水试验的应用论文原稿透水率为。坝基强风化绿泥钠长石英片岩渗透性不能满足要求。由于坝基清基不彻底，存在坝基渗漏和坝肩渗漏现象，需作灌浆防渗处理。坝体工程地质条件及评价坝顶保护层主要由碎石岩屑及少量块石粘性土组成，厚度。坝基工程地质条件及评价坝基为震旦系耀岭河群吴，坝顶长，为小型水库。年动工扩建，该水库扩建增容为中型水库。在下游坝脚不动的前提下，从大坝上游面加高，仍采用心墙土石坝结构......”。

3、“.....在原坝上游向库内加高，坝轴线向上游平移，在高程处与原心墙轴线重合，坝高。坝体心墙与坝基间接触带清基不带和其他透水性强的岩体等。钻孔降水头注水试验适用于地下水位以下渗透系数比较小的粘性土层或岩层。钻孔压水试验其主要任务是测定岩体的透水性，为评价岩体的渗透特性和设计渗控提供基本资料。病险水库大坝安全鉴定勘察钻孔注水试验压水试验的应用论文原稿。护砌浪蚀较严重，局部垮塌出现裂缝下游草皮护坡雨淋冲蚀破坏较严重，局部损坏脱坡，代料外露。排水棱体局部塌陷变形，干砌块石风化破碎。过水渠道及排水溝局部破损。水电站等主要建筑物组成。谭家湾水库原建于年，坝高，为心墙坝。年扩建加高到，上部为斜墙坝，坝顶高程试验和降水头注水试验。钻孔压水试验是用栓塞隔离出定长度的孔段，并向该孔段压水，根据压力与流量的关系确定岩体渗透特性的种原位渗透试验。试验简介钻孔常水头注水试验适用于渗透性比较大的壤土粉土砂土和砂卵砾石层，或不能进行压水试验的风化破碎岩体，断层破碎病险水库大坝安全鉴定勘察钻孔注水试验压水试验的应用论文原稿鉴定勘察钻孔注水试验压水试验的应用论文原稿。坝体主要险情水库经过多年运用......”。

4、“.....主要表现如下大坝始建于十年代，坝体粘土心墙及堆石填筑质量较差下游坝坡脚高水位时局部散浸。坝体坝基右坝肩存在渗水现象。上游干砌块石及棱形预制块岩土层的渗透系数的原位试验方法，可分为钻孔常水头注水试验和降水头注水试验。钻孔压水试验是用栓塞隔离出定长度的孔段，并向该孔段压水，根据压力与流量的关系确定岩体渗透特性的种原位渗透试验。试验简介钻孔常水头注水试验适用于渗透性比较大的壤土粉土砂土和砂验压水试验的应用十堰市郧阳区谭家湾水库是座以灌溉人畜饮水为主，兼有防洪发电等综合效益的中型水库。水库枢纽工程由心墙土石坝溢洪道引水隧洞坝后水电站等主要建筑物组成。谭家湾水库原建于年，坝高，为心墙坝。年扩建加高到，上部为斜墙坝，坝顶高程，坝顶长，为坝体心墙与坝基间接触带清基不彻底，基槽大部分开挖至强风化绿泥钠长石英片岩。坝基清基后凸凹不平，接触带心墙未经严格碾压，心墙与下部坝基岩石结合不紧，局部存在渗漏现象，坝基接合面长期渗流，造成接触带渗漏。根据碾压式土石坝设计规范，级及以下的土石坝坝基水试验规程水利水电工程钻孔注水试验规程水利水电工程地质勘察规范中小型水利水电工程地质勘察规范......”。

5、“.....强风化层厚。弱风化层揭露厚度。坝基弱风化绿泥钠长石英片岩抗压强度标准值，属较软岩制值。据现场调查，水库下游坝坡存在局部散浸，右坝肩坝坡坡脚有处明流，造成坝脚土质软化，影响坝体的安全。坝顶沉陷主要分布于坝体河床段坝顶，大坝呈两端高中间低的趋势，目前坝体中段已沉陷深度最大达，规模较长，变形程度较严重。根据现场调查，结合勘察的成果据钻探及土工试验分析资料，坝体心墙粘土质呈硬塑状。根据室内击实试验结果层粘土最优含水率，最大干密度。依据碾压式土石坝设计规范，级中低坝及级以下的中坝粘性土压实度应为，取压实度为基本控制标准，对应控制干密度，对坝体填筑质量进行评价。粘性土的填筑含水下列要求，粘土心墙堆石坝粘土料的渗透系数不大于。现场注水试验结果表明，坝体填土渗透系数平均值，不满足规范要求。本次勘察对坝壳代料在在野外进行了段钻孔注水试验，根据现场注水试验结果分析，坝壳代料碎石土的渗透系数区间值为，渗透系数取病险水库大坝安全鉴定勘察钻孔注水试验压水试验的应用论文原稿，坝基岩体分类为类。勘察对坝基岩体进行了段钻孔压水试验，根据压水试验成果，坝基强风化片岩透水率为......”。

6、“.....赵仁鑫等呼和浩特市不同功能区土壤重金属污染特征及评价环境科学，土壤环境质量标准杨晓勇，孙立广，张兆峰等淮南市土壤元素背景值与土壤环境质量评估土壤学报，方涛，刘剑彤，张晓华等金属吸附及释放的影响环境科学学报，王嘉铜陵矿区土壤重金属污染现状评价与风险作用，此种计算方法对所得结果的影响很大，有些时候可能会存在人为夸大了些因子的影响作用的情况，同时根据内梅罗指数法计算出来的综合污染指数，只能在定程度上反映污染的程度而难以反映出污染的质变特征。因此研究中，内梅罗综合指数法存在定的局限性。结论谢桥区土壤中不同重金属平均污染程度为根据单因子指数法，谢桥塌陷区土壤重金属污染水平为淮南谢桥塌陷区表层土壤重金属污染分布特征与现状评价研究论文原稿染以最为突出，个采样点处污染以达到严重污染号采样点土壤中也达到严重污染，号点土壤中指数也大于，属于中度污染并且大部分采样点中的污染均达到轻度污染，其他点属未污染。所有采样点处和的污染指数都小于，属于未污染，说明塌陷水域附近基本无污染除了号点超过，其他采样点处均未污染号点处指数超过，其他点处土壤均未污染。总结指数最大值为各项污染物污染指数平均值......”。

7、“.....可以将土壤重金属污染等级分为个污染级别。实验结果与讨论土壤重金属检测结果采样点土壤中重金属含量如下图所示由表可知，号采样点处各项理化性质含量均较高，主要原因可能是因为其距离河流较近，河流的汇入给塌陷区土壤带来大量的污染物质。由上面个折线图可知，和较为显著。同时总磷含量与呈现显著负相关，总氮含量也与和呈负相关，土壤中速效钾含量与含量呈正相关土壤有机质含量与重金属含量相关性不明显。最后通过利用单因子指数法和内梅罗综合指数法对土壤中的种典型重金属污染程度进行了评价，发现谢桥塌陷区土壤重金属污染水平为，以污染较为突出，各采样点污染程度为材料与方法研究区域概况研究区域位于安徽省淮南市谢桥矿区，谢桥沉陷水域主要分为西北沉陷水域和东南沉陷水域。所选择的土壤采样点位于沉陷水域的两侧，塌陷水域北侧依次分布个采样点，南侧接近村庄和河流布设个采样点。每个采样点采取个表层土壤样品，土壤深度为。淮南谢桥塌陷区表层土壤重金属污染分布特征与现状评价研究论文原稿。摘要为了了解塌陷区土壤中，给塌陷塘输入了大量的持续性有机污染物重金属等。随着后期煤炭开采规模的不断增加......”。

8、“.....水体水质受到严重影响，渔牧业等也会受到影响，严重制约了当地经济水平和养殖业的发展。污染评价方法评价方法采用指数法，分别求出各重金属离子的单因子指数和区域土壤重金属的综合污染指数，对谢桥区塌陷水域各采样点的土壤中重金属污染现状进行评价分析。淮浓度，结果发现的污染浓度均满足土壤环境质量标准的级标准，而，的污染浓度均满足土壤环境质量标准的级标准，其中，超出淮南市土壤环境背景值。相关性分析表明和分别呈现显著正相关，与，相关性也较为显著。同时总磷含量与呈现显著负相关，总氮含量也与和呈负相关，土低。参考平均值为，为中等透水层坝基弱风化片岩透水率为，平均值为，为弱透水层。病险水库大坝安全鉴定勘察钻孔注水试验压水试验的应用论文原稿。渗防渗处理，降低坝体的渗透性。钻孔注水试验压水试验是查明坝体坝基具体渗漏原因渗漏位置的重要方法之，具有定的真实性准确性。在水利建筑物勘察中，采用水文地质试验与钻探结合，能更好地达到勘察目的，有效发现工程中存在的安全隐患。参考文献水利水电工程钻孔压家梁组绿泥钠长石英片岩，强风化层厚。弱风化层揭露厚度。坝基弱风化绿泥钠长石英片岩抗压强度标准值，属较软岩，坝基岩体分类为类......”。

9、“.....根据压水试验成果，坝基强风化片岩透水率为，平均值为，为中等透水层坝基弱风化片岩分析，坝体沉陷的原因主要为坝体心墙填土局部较为松软，部分具高压缩性，坝体心墙填筑质量差，碾压欠密实，易于产生不均匀沉降。坝体心墙沉陷对大坝的危害程度较大，危险性较大。现场调查坝体渗漏现象和现场钻孔注水试验压水试验数据基本吻合。建议对大坝采用灌浆防量般应控制在最优含水量附近，其上下限偏离最优含水量不超过，心墙填土最优含水量上限控制值为。实测坝体心墙干密度在，平均干密度，实际压实度为，平均压实度，由此推断坝体心墙密实度不满足要求。心墙天然含水量在之间，大部分高于最优含水量上限平均值为，渗透性分级为中等透水。坝壳代料密实度基本符合要求，透水性较好。大坝始建于年，后于年年两次扩建加高，受当时施工条件及施工技术的限制，建坝时，坝体心墙未达到土料最优含水量及最大干密度，成分不均匀，压实质量较差，压实度未达到规范要求。根水率为，平均值为，为弱透水层。根据现场钻孔注水试验结果分析，坝体心墙粘土的渗透系数区间值为，渗透系数取平均值为，渗透性分级为弱透水......”。