1、“.....外围护墙体应按顶端自由的自承重墙计算高厚比和稳定，偏心距可作为墙体稳定和轻型刚架结构柱顶横向位移控制限值，烧结砖砌体取，加气混凝土砌体为为截面高度，为外包砌体围护墙高度。给出种工程实用的半开口特制双套筒的纵向柔性计按照以上砌体围护墙和连接设计的轻型门式刚架，除按照门式刚架轻型房屋钢结构技术规程的要求设计外，尚需注意下问题横向地震作用验算时应计入外包墙体的全部自重。外围护墙对刚架刚度的影响钢柱可根据具体的连接方式，可按横向纵向两个方向的情况分别考虑。虽然纵向采用柔性连接，设计时亦应重视厂房的纵向抗震计算，尽量规定的说法似乎相互矛盾，紧贴会影响两者的纵向相对变形，且轻型刚架很可能会顶撞或拉拽墙体的要求，不定合理。结合前面分析，在保证外包墙体稳定的前提下，对般厂房可采取横向刚接纵向刚接或柔性连接的方法对于有轻型吊车或设防烈度较高的厂房，其纵向必须采用柔性连接的方式......”。

2、“.....极围护墙轻型门式刚架结构设计探讨结构设计论文心受压构件为，条文说明指出此值与实验结果吻合较好。文献条文说明加气混凝土砌体的偏心受压试验表明，大小偏心受压破坏的界限偏心距范围内。当时，砌体的侧出现拉应力，极限承载力很低，且破坏突然。因此，此偏心距可以作为自承重墙在罕遇地震作用下，墙顶所发生位移的限值，即对烧结砖砌体可取，对加气混凝土砌体为，为截为为墙高。但是轻型刚架实际上仍是有定刚度的，对围护墙起到定弹性支承作用，目前规范没有明确规定其对高厚比的影响，设计时只作为安全余量了。围护墙轻型门式刚架结构设计探讨结构设计论文。连接设计砌体围护墙和轻型刚架的连接方式不同，组合的整体结构则表现出不同的受力变形和破坏特征。刚架和砌体围护墙之间的连接，包控制。根据砌体结构设计规范中自承重墙在偏心受压条件下稳定破坏的计算公式......”。

3、“.....这是个与墙顶位移和墙体高度均相关的指标。砌体结构设计规范中把轴向作用力的偏心距作为控制砌体墙发生大小偏心受拉破坏的界限，轴向力的偏心距不应超过，为截面重心到轴向力所在偏心方向截面边缘的距离，对双向最大高度考虑，其值约为。其同样适用于风荷载轻级别轻型工作吊车横向荷载作用的工况验算。墙体高厚比。墙体高厚比是用来控制墙体稳定和刚度的构造要求，与钢木结构的长细比相类似。砌体规范中高厚比计算时给出的刚性刚弹性或弹性方案均是指墙顶端有支承的情况，对于轻钢结构外包围护墙体是不适用的顶端多是天沟或其支架，其允许高厚心到轴向力所在偏心方向截面边缘的距离，对双向偏心受压构件为，条文说明指出此值与实验结果吻合较好。文献条文说明加气混凝土砌体的偏心受压试验表明，大小偏心受压破坏的界限偏心距范围内。当时，砌体的侧出现拉应力，极限承载力很低，且破坏突然。因此......”。

4、“.....墙顶所发生位移的限值，比应按顶端自由的自承重墙计算。需要指出的是，加气混凝土砌体墙的高厚比验算应按蒸压加气混凝土建筑应用技术规程的要求进行。两种材料的允许高厚比的计算结果的比较见表。需要注意的是，轻钢厂房的刚度很难达到刚性横墙的要求，即厂房刚架柱即便拉结再紧也不能作为外包砌体围护墙的平面外刚性支承，计算高度应按墙顶自由，本文进步针对该类型结构的破坏形式墙体稳定和轻钢刚架变形控制相互连接节点等技术问题进行分析和探讨。对墙体稳定的定量设计。目前尚无统设计规定。文献中给出的围护墙位移指标是结合多层砌体结构的抗侧层间位移提出的，不适用于单层钢结构厂房的外围护墙。对自承重墙体在各种工况及组合下的稳定计算问题，本文认为，可以参考结构抗的砌体围护墙及连接进行重点设计，并提出相应的控制指标......”。

5、“.....在部分工程项目中仍有着大量的应用。但由于砌体和钢材这两种材料的强度弹性模量和延性等力学别轻型工作吊车横向荷载作用的工况验算。本文进步针对该类型结构的破坏形式墙体稳定和轻钢刚架变形控制相互连接节点等技术问题进行分析和探讨。关键词外包砌体围护墙轻型门式刚架结构变形协调由烧结砖或加气混凝土砌块等构成的轻钢厂房砌体外围护墙具有隔热保温防火性能好抗腐蚀特殊环境的能力强造价和维护费用低等优点，在部分刚性连接，柔性连接和无连接，设计时采用哪种连接方式需要根据厂房的功能要求所选围护材料类型等来确定。按照抗规条和条的规定，单层厂房的砌体围护墙应与刚架柱贴砌并与柱有拉结，尚应采取措施使墙体不妨碍厂房柱列沿纵向的水平位移。需要指出的是，实际上对轻型门式刚架，即便与外包墙体紧密拉结......”。

6、“.....需要指出的是，加气混凝土砌体墙的高厚比验算应按蒸压加气混凝土建筑应用技术规程的要求进行。两种材料的允许高厚比的计算结果的比较见表。需要注意的是，轻钢厂房的刚度很难达到刚性横墙的要求，即厂房刚架柱即便拉结再紧也不能作为外包砌体围护墙的平面外刚性支承，计算高度应按墙顶自由，心受压构件为，条文说明指出此值与实验结果吻合较好。文献条文说明加气混凝土砌体的偏心受压试验表明，大小偏心受压破坏的界限偏心距范围内。当时，砌体的侧出现拉应力，极限承载力很低，且破坏突然。因此，此偏心距可以作为自承重墙在罕遇地震作用下，墙顶所发生位移的限值，即对烧结砖砌体可取，对加气混凝土砌体为，为截有明确规定其对高厚比的影响，设计时只作为安全余量了。对墙体稳定的定量设计。目前尚无统设计规定。文献中给出的围护墙位移指标是结合多层砌体结构的抗侧层间位移提出的......”。

7、“.....对自承重墙体在各种工况及组合下的稳定计算问题，本文认为，可以参考结构抗倒塌设计的原则，简化为通过墙体变形指标来间接围护墙轻型门式刚架结构设计探讨结构设计论文能指标差异较大，尤其在工艺上吊车运行要求或抗震设防烈度较高时，如何保证这两种结构形式在各种荷载作用及其不利组合下正常协调工作，直是该类结构设计的重点和难点。抗规对这种结构的应用范围和相关措施做出了些规定，文献结合轮胎厂对该类结构的参数控制指标连接方式等进行了探讨。围护墙轻型门式刚架结构设计探讨结构设计论文心受压构件为，条文说明指出此值与实验结果吻合较好。文献条文说明加气混凝土砌体的偏心受压试验表明，大小偏心受压破坏的界限偏心距范围内。当时，砌体的侧出现拉应力，极限承载力很低，且破坏突然。因此，此偏心距可以作为自承重墙在罕遇地震作用下，墙顶所发生位移的限值，即对烧结砖砌体可取，对加气混凝土砌体为......”。

8、“.....围护墙轻型门式刚架结构设计探讨结构设计论文。设计时可根据拟设计砌体围护墙和轻型刚架两者的纵向和横向刚度差异的大小来选择连接方式，刚度差异越大越宜采用柔性连接方式，并采用设计和构造措施保证各种工况下的结构稳定或倒塌问题，由于砌体材料的脆性及破坏的严重性，需要对第种情况墙体高厚比。墙体高厚比是用来控制墙体稳定和刚度的构造要求，与钢木结构的长细比相类似。砌体规范中高厚比计算时给出的刚性刚弹性或弹性方案均是指墙顶端有支承的情况，对于轻钢结构外包围护墙体是不适用的顶端多是天沟或其支架，其允许高厚比应按顶端自由的自承重墙计算。需要指出的是，加气混凝土砌体墙的高厚比验算应按工程项目中仍有着大量的应用。但由于砌体和钢材这两种材料的强度弹性模量和延性等力学性能指标差异较大，尤其在工艺上吊车运行要求或抗震设防烈度较高时......”。

9、“.....直是该类结构设计的重点和难点。抗规对这种结构的应用范围和相关措施做出了些规定，文献结合轮胎厂对该类结比应按顶端自由的自承重墙计算。需要指出的是，加气混凝土砌体墙的高厚比验算应按蒸压加气混凝土建筑应用技术规程的要求进行。两种材料的允许高厚比的计算结果的比较见表。需要注意的是，轻钢厂房的刚度很难达到刚性横墙的要求，即厂房刚架柱即便拉结再紧也不能作为外包砌体围护墙的平面外刚性支承，计算高度应按墙顶自由，高度。由于罕遇地震为多遇地震的倍设防烈度高时取小值，度时取倍，度时取倍。如果较为保守的按照简单线性比例计算，则可得墙顶位移的限值为烧结砖砌体取，加气混凝土砌体为。而为外包砌体围护墙高度即为厂房在多遇地震下的刚架柱顶横向位移控制限值，若按外包墙允许最大高厚比反算的最大高度考虑，其值约为。其同样适用于风荷载轻控制......”。