1、“.....结论本文建立了数值计算模型,研究了节径比为的正方形排布的不等频率管阵的流体弹性不稳定性规律,并与实验结果进行了对比,验证了模型的正确性。结果表明,模拟结果与实验结果特征基本相同验结果,节径比对流体弹性不稳定性影响仅限于临界流速方面,对均方根振幅的总体变化趋势并没有明显的影响。因此,本文未考虑节径比的影响,所有模型的节径比均设置为。分析了和网格的模型对计算结果的影响后,本文最终确定采用稳定性数值模拟研究原稿。表计算设定与边界条件项目内容流体介质水,分析类型稳态分析瞬态分析湍流模型入口条件均匀来流出口条件压力出口边界对称面设置周期性边界条件弹性管边界条件刚体壁面,流体弹性不稳定性数值模拟研究原稿体弹性不稳定性的特征。流固耦合计算随着计算机软硬件技术的高速发展......”。

2、“.....目前使用较多软件包括的模块等。就使用范围而言,速增长阶段,但是与实验结果相比,数值计算达到临界换算流速之后振幅变化幅度较缓,并未出现类似实验结果的指数增长的情况。造成这种现象的原因可能是因为在实验中失稳后的管束会出现负阻尼,但是在模拟计算中并未考虑负阻尼带有频率。实验结果与计算结果呈现的特征基本相同。流速继续增加,当大于临界流速时,管间几乎不存在完整的漩涡,流场中湍流特征更加明显,所有弹性管均已发生较明显的振动情况。计算结果和实验结果频谱分析结果接近,均有明显的口条件均匀来流出口条件压力出口边界对称面设置周期性边界条件弹性管边界条件刚体壁面,动网格刚性管边界条件刚体壁面,无滑移壁面网格划分及无关性检验本文采用模拟和动网格计算的方法,所以采用了结构化网格的方法......”。

3、“.....节径比对流体弹性不稳定性影响仅限于临界流速方面,对均方根振幅的总体变化趋势并没有明显的影响。因此,本文未考虑节径比的影响,所有模型的节径比均设置为。高计算精度,在网格划分时对弹性管周围采用设置膨胀层的方法进行了局部网格细化。均方根振幅换算流速根据计算结果,数值模拟结果与实验结果的换热管振幅变化趋势基本相同,者均可以分为低流速区的平稳过渡阶段和临界流速之后的根据频谱分析结果可知,模拟结果与实验结果的管子振动特征基本相同,且数值计算的流场对管阵中流速和漩涡的表征作用是实验所不具备的,因此利用模拟结果对不等频率管阵的振动特征进行分析是可行且准确的。结论本文建立了数值计速增加,中心管已经出现明显的振动,其周围频率较高的管振幅仍然较小,流场中以漩涡减少,湍流特征更加明显。频谱分析结果显示......”。

4、“.....主振频率接近换热管在水中的固有频率。实验结果与文通过分析不同的耦合算法湍流模型边界条件和刚体的简化方法,确定适宜的流固耦合模型。由流场分布图可知,在低流速时,管间流速较小,此时两种弹性管均未发生明显振动,此时管子的振动受到漩涡脱落和湍流抖振的影响,振幅来的影响导致的。数值计算流体弹性不稳定性发生时的振幅拐点不明显,因此本文选用振幅为管子直径时对应的流速值作为临界换算流速。由计算结果可知,管阵的临界换算流速约为,由实验得到的临界换算流速为,相对误差为。流体弹性高计算精度,在网格划分时对弹性管周围采用设置膨胀层的方法进行了局部网格细化。均方根振幅换算流速根据计算结果,数值模拟结果与实验结果的换热管振幅变化趋势基本相同,者均可以分为低流速区的平稳过渡阶段和临界流速之后的体弹性不稳定性的特征......”。

5、“.....对于流场和流固耦合的计算成果越来越受到行业内的关注,目前使用较多软件包括的模块等。就使用范围而言,速附近时,管间流速增加,中心管已经出现明显的振动,其周围频率较高的管振幅仍然较小,流场中以漩涡减少,湍流特征更加明显。频谱分析结果显示,换热管在此流速下振动频带收窄且振幅增加,主振频率接近换热管在水中的流体弹性不稳定性数值模拟研究原稿算结果呈现的特征基本相同。流速继续增加,当大于临界流速时,管间几乎不存在完整的漩涡,流场中湍流特征更加明显,所有弹性管均已发生较明显的振动情况。计算结果和实验结果频谱分析结果接近,均有明显的流体弹性不稳定性的特体弹性不稳定性的特征。流固耦合计算随着计算机软硬件技术的高速发展,对于流场和流固耦合的计算成果越来越受到行业内的关注,目前使用较多软件包括的模块等......”。

6、“.....因为实验中管子结构并非理想结构,与计算时采用的理想管有所区别所导致的。但是,者从本质上是类似的,均为湍流抖振所引起的管子微小振动基于上述分析思路对流场的计算结果进行了分析,结果表明,在临界流速附近时,管间流抖振的影响,振幅较低。频谱分析结果同样表明,换热管在此流速下振动频带较宽,湍流抖振主频率与换热管在水中的固有频率相差较多。图流场计算结果计算结果所示的实验结果频谱分析有所区别,主要体现为实验结果频率带低。频谱分析结果同样表明,换热管在此流速下振动频带较宽,湍流抖振主频率与换热管在水中的固有频率相差较多。图流场计算结果计算结果所示的实验结果频谱分析有所区别,主要体现为实验结果频率带位置和宽度不同,这是高计算精度,在网格划分时对弹性管周围采用设置膨胀层的方法进行了局部网格细化......”。

7、“.....者均可以分为低流速区的平稳过渡阶段和临界流速之后的由于其深厚的有限元模拟底蕴而在仿真计算领域占据着绝对的优势。具有强大的流场分析功能,它在保留原有结构分析优势的同时,继承了分析复杂几何模型流动和传热的优点。有频率。实验结果与计算结果呈现的特征基本相同。流速继续增加,当大于临界流速时,管间几乎不存在完整的漩涡,流场中湍流特征更加明显,所有弹性管均已发生较明显的振动情况。计算结果和实验结果频谱分析结果接近,均有明显的计算模型,研究了节径比为的正方形排布的不等频率管阵的流体弹性不稳定性规律,并与实验结果进行了对比,验证了模型的正确性。结果表明,模拟结果与实验结果特征基本相同,可以表明流场中的流速和漩涡特征,经过计算研究表明,置和宽度不同,这是因为实验中管子结构并非理想结构......”。

8、“.....但是,者从本质上是类似的,均为湍流抖振所引起的管子微小振动基于上述分析思路对流场的计算结果进行了分析,结果表明,在临界流流体弹性不稳定性数值模拟研究原稿体弹性不稳定性的特征。流固耦合计算随着计算机软硬件技术的高速发展,对于流场和流固耦合的计算成果越来越受到行业内的关注,目前使用较多软件包括的模块等。就使用范围而言可以表明流场中的流速和漩涡特征,经过计算研究表明,模拟结果对不等频率管阵的管阵振动的分析是可行的由流场分布图可知,在低流速时,管间流速较小,此时两种弹性管均未发生明显振动,此时管子的振动受到漩涡脱落和有频率。实验结果与计算结果呈现的特征基本相同。流速继续增加,当大于临界流速时,管间几乎不存在完整的漩涡,流场中湍流特征更加明显,所有弹性管均已发生较明显的振动情况......”。

9、“.....均有明显的网格作为划分尺寸。流体弹性不稳定性数值模拟研究原稿。根据频谱分析结果可知,模拟结果与实验结果的管子振动特征基本相同,且数值计算的流场对管阵中流速和漩涡的表征作用是实验所不具备的,因此利用模拟结果对不等频率管网格刚性管边界条件刚体壁面,无滑移壁面网格划分及无关性检验本文采用模拟和动网格计算的方法,所以采用了结构化网格的方法。为提高计算精度,在网格划分时对弹性管周围采用设置膨胀层的方法进行了局部网格细化。根据实来的影响导致的。数值计算流体弹性不稳定性发生时的振幅拐点不明显,因此本文选用振幅为管子直径时对应的流速值作为临界换算流速。由计算结果可知,管阵的临界换算流速约为,由实验得到的临界换算流速为,相对误差为。流体弹性高计算精度,在网格划分时对弹性管周围采用设置膨胀层的方法进行了局部网格细化......”。