1、“.....气隙磁场产生的径向力波的幅值,与气隙的次方成反比,则声功声功率级的变化为声功率为磁通密度。当气隙磁密减小半时,声功率级可降低。与此同时,选择合适的定子绕组极距和短距线圈可降低磁动势波形中谐波含量和力波幅值,从而降低电磁振动及噪声。增大气隙或设置不均匀气隙。气隙磁场产生的径向力波的幅值,与气隙的次方成反定子绕组极距和短距线圈可降低磁动势波形中谐波含量和力波幅值,从而降低电磁振动及噪声。气隙磁场中除了电源基波分量外,还有高次谐波分量,高次谐波的径向力波也都分别作用于定转子铁心上,使它们产生径向变形和周期振动,在般情况下,对高次谐波来说除外,电动机转子刚度相对较强,定子铁心的决方法还是要从自身去找原因,找到问题的所在并提出有效的设计方法,才能尽量减少或避免异步电动机设备不正常噪声存在的可能性。参考文献陈毓莉,庞水全......”。

2、“.....孙俊忠,许伯强相异步电动机的设计与参数计算电机与控制应用,刘洋变高压异步电动机电磁噪声研究原稿使空槽均匀分布,当,时,转子绕组并头不能采用铁芯两端接线法。切向电磁力波引起的噪声切向电磁力波是引起单相电动机振动噪声的主要原因之,可以通过个方法进行减振降噪设计尽可能是逆序磁场为零,如调整绕组匝数比,采用电容等,使电动机运行与圆形的旋转磁场减小磁场谐波分量,主要匀分布,当,时,转子绕组并头不能采用铁芯两端接线法。切向电磁力波引起的噪声切向电磁力波是引起单相电动机振动噪声的主要原因之,可以通过个方法进行减振降噪设计尽可能是逆序磁场为零,如调整绕组匝数比,采用电容等,使电动机运行与圆形的旋转磁场减小磁场谐波分量,主要为次谐波步转速,转差率是异步电动机所特有的概念其中为同步转速,为电动机实际转速。当电动机转子动偏心时,由于定子磁场与转子旋转的角速度不致,会产生低频的拍频振动和噪声,而且负载越大......”。

3、“.....为了消除这种低频振动,对绕线型异步电动机转子,当≠,时,置的变化和电流的通断,定子铁芯周期性的收到非线性的径向电磁力,同时换相时带来的转矩脉动也是振动噪声的主要来源。优化电动机结构及调整控制策略是抑制同步磁阻电动机振动噪声和转矩脉动的主要方式。消除异步电机转差率引起的拍频振动。对于异步感应电动机,转子转速总是低于定子磁场的同步转速转矩会引起较大的振动和噪声,通过设置不均匀气隙,能有效改善磁场波形,使齿槽转矩幅值下降。优化电动机的控制策略。同步永磁电动机常用变频器驱动来进行变转速运行。当定子侧通入电流时,定转子气隙磁场除产生正弦供电时产生的低频段电磁力波外,还会产生与变频器开关频率相关的高频段电磁力波。转差率是异步电动机所特有的概念其中为同步转速,为电动机实际转速。当电动机转子动偏心时,由于定子磁场与转子旋转的角速度不致,会产生低频的拍频振动和噪声,而且负载越大......”。

4、“.....为了消除这种低频振动,对绕线型异步电动机转子,当≠,时,应使空槽建立问题的变分表述,从待解的磁场边值问题出发,利用变分原理把求解问题转化为能量泛函的极值问题。将模型剖分,将求解区域划分成若干单元,剖分单元分为角形和多边形,其节点可以是顶点也可以设为线段中点。增大气隙或设置不均匀气隙。气隙磁场产生的径向力波的幅值,与气隙的次方成反比,则声功场计算中,通过有限元法得到的结果往往是节点的电势或磁势值,因此需要应用所求的电势或磁势值,并结合模型和划分单元推导出如电磁力电磁场储能电磁场强度等结论。电磁噪声控制技术径向电磁力波引起的电磁噪声径向电磁力波是引起电动机振动噪声的主要原因,控制由径向电磁力波引起的振动噪声,可从最好的解决方法还是要从自身去找原因,找到问题的所在并提出有效的设计方法,才能尽量减少或避免异步电动机设备不正常噪声存在的可能性。参考文献陈毓莉,庞水全......”。

5、“.....孙俊忠,许伯强相异步电动机的设计与参数计算电机与控制应用磁场采用弹性连接,减振切向振动向其他部件的传递。结语异步电动机在运行过程中噪声的产生是由多种因素共同决定的,为了有效的降低噪声,就要对其影响因素进行系统全面的分析,并根据分析结果进行科学合理的设计,进而降低异步电动机所产生的噪声。这些噪声的直接来源都是异步电动机设备,最好的转差率是异步电动机所特有的概念其中为同步转速,为电动机实际转速。当电动机转子动偏心时,由于定子磁场与转子旋转的角速度不致,会产生低频的拍频振动和噪声,而且负载越大,拍频振动和噪声越显著。为了消除这种低频振动,对绕线型异步电动机转子,当≠,时,应使空槽使空槽均匀分布,当,时,转子绕组并头不能采用铁芯两端接线法。切向电磁力波引起的噪声切向电磁力波是引起单相电动机振动噪声的主要原因之......”。

6、“.....如调整绕组匝数比,采用电容等,使电动机运行与圆形的旋转磁场减小磁场谐波分量,主要着转子位置的变化和电流的通断,定子铁芯周期性的收到非线性的径向电磁力,同时换相时带来的转矩脉动也是振动噪声的主要来源。优化电动机结构及调整控制策略是抑制同步磁阻电动机振动噪声和转矩脉动的主要方式。消除异步电机转差率引起的拍频振动。对于异步感应电动机,转子转速总是低于定子磁场的高压异步电动机电磁噪声研究原稿下几个方面着手。高压异步电动机电磁噪声研究原稿。电机定子转子结构如图所示。图电机定子转子结构图电磁力的有限元法计算过程有限元法又称有限单元法,是从变分原理加权余量法出发,结合模型的剖分单元和所选择的插值函数来建立及求解数理方程的种离散化得解法。电磁场的有限元分析过程大致如使空槽均匀分布,当,时,转子绕组并头不能采用铁芯两端接线法。切向电磁力波引起的噪声切向电磁力波是引起单相电动机振动噪声的主要原因之......”。

7、“.....如调整绕组匝数比,采用电容等,使电动机运行与圆形的旋转磁场减小磁场谐波分量,主要多边形,其节点可以是顶点也可以设为线段中点。电机定子转子结构如图所示。图电机定子转子结构图电磁力的有限元法计算过程有限元法又称有限单元法,是从变分原理加权余量法出发,结合模型的剖分单元和所选择的插值函数来建立及求解数理方程的种离散化得解法。电磁场的有限元分析过程大致如下。在电速时齿槽转矩会引起较大的振动和噪声,通过设置不均匀气隙,能有效改善磁场波形,使齿槽转矩幅值下降。优化电动机的控制策略。同步永磁电动机常用变频器驱动来进行变转速运行。当定子侧通入电流时,定转子气隙磁场除产生正弦供电时产生的低频段电磁力波外,还会产生与变频器开关频率相关的高频段电刘洋变频器试验机组用异步电动机的设计防爆电机,陈维,姜远远极异步电动机的设计防爆电机,。高压异步电动机电磁噪声研究原稿......”。

8、“.....从待解的磁场边值问题出发,利用变分原理把求解问题转化为能量泛函的极值问题。将模型剖分,将求解区域划分成若干单元,剖分单元分为角形转差率是异步电动机所特有的概念其中为同步转速,为电动机实际转速。当电动机转子动偏心时,由于定子磁场与转子旋转的角速度不致,会产生低频的拍频振动和噪声,而且负载越大,拍频振动和噪声越显著。为了消除这种低频振动,对绕线型异步电动机转子,当≠,时,应使空槽为次谐波磁场采用弹性连接,减振切向振动向其他部件的传递。结语异步电动机在运行过程中噪声的产生是由多种因素共同决定的,为了有效的降低噪声,就要对其影响因素进行系统全面的分析,并根据分析结果进行科学合理的设计,进而降低异步电动机所产生的噪声。这些噪声的直接来源都是异步电动机设备步转速,转差率是异步电动机所特有的概念其中为同步转速,为电动机实际转速。当电动机转子动偏心时......”。

9、“.....会产生低频的拍频振动和噪声,而且负载越大,拍频振动和噪声越显著。为了消除这种低频振动,对绕线型异步电动机转子,当≠,时,功率近似与气隙的次方成反比,当气隙从增大到时,声功率级的变化可根据式估算。式中为气隙长度。增大气隙可有效降低电磁噪声。但是,增大气隙使电动机功率因素降低,空载电流增大,损耗增加,设计中应综合考虑设置合适的气隙值。对于永磁同步电动机,低速时齿力波。这些高频段的电磁力波引起的高频电磁噪声无法通过优化设计电动机本体来解决,主要通过改善变频器的控制策略来抑制高频段电磁力波。同步磁阻电动机通常采用双边凸极结构,即定转子上具有凸出的磁极,双边凸极结构在相同的尺寸能产生更大的转矩。同步磁阻电动机电磁噪声主要是由径向振动引起,高压异步电动机电磁噪声研究原稿使空槽均匀分布,当,时,转子绕组并头不能采用铁芯两端接线法......”。