1、“.....但是因为深度关料是非线性的,所以叠加原理是无效的。其次,试验测量法和或高频损耗的比例缩放对测量范围以外的数值来说变得不可靠了。这与高频槽谐波的精确计算显著相关。因此就希望有种更可靠的铁耗模型,它不仅适用于随时间变化的瞬时磁密,也可以假定电机中磁密随时间的变化是已知的。磁密信息明显的误差使得铁耗的精确预测或合适解析模型的开发变得毫无意义。传统的铁耗计算法是将磁密分布分解到谐波分量中,并估计每次谐波的损耗。时的损耗信息通常是由硅钢片供应商提供的,为磁滞损耗以及涡流损耗而造成的能源浪费。在实际功能的贯彻过程中,铁损虽然属于不可避免的问题,但因为不同的制造工艺,在实际电机功能的运用上也有着较大的差异性。针对这现象,要想有效解决电机制造工艺对铁损的影响,应通过铁损影电机制造工艺对铁损所造成的影响原稿法却无法获得边缘材料的常数......”。

2、“.....也无法通过爱泼斯坦方圈仪创造出个具有正确晶体结构的样品加以测量。所以,要想获得边缘材料的常数值,就应该变换种测量方法,可以在保也可以用来对更高频率时的情况作合理的比较有把握的推断。摘要铁损是指电机在磁性材料功能的运转环境下,因为磁滞损耗以及涡流损耗而造成的能源浪费。在实际功能的贯彻过程中,铁损虽然属于不可避免的问题,但因为不同的制造工艺,在实选择提供必须的参数变化参考条件,并且经过完善的统计工作,对后续发展优势规律对比进行确定。般来讲,通过供应商所提供的标准损耗数据就能够获得材料常数,当然也可以使用试验测量法,如爱泼斯坦方圈仪测量获得相应的材料常数。但此种的,或者也可以通过标准测试仪器,如爱泼斯坦方圈仪测量。高频损耗也可以由供应商提供或需通过试验或通过从主要频率损耗值简单缩放比例的形式确定。利用叠加原理,电机总损耗可以由各谐波损耗简单相加得到。该方法有许多主要的缺点......”。

3、“.....提出根据铁损情况的影响确定电机制造工艺的优化方法,关键词电机制造工艺铁损影响铁耗解析模型在开发合适的铁耗模型先由于材料是非线性的,所以叠加原理是无效的。其次,试验测量法和或高频损耗的比例缩放对测量范围以外的数值来说变得不可靠了。这与高频槽谐波的精确计算显著相关。因此就希望有种更可靠的铁耗模型,它不仅适用于随时间变化的瞬时磁密在进行冲片工艺检查过程中,其最为重要的核心就是电机碟片中的冲孔工艺。冲孔工艺特性主要是根据不同形状的冲床,根据不同类型的气孔槽需求,确定相应的剪切模式以及应力水平,进而保证叠片外围的浅应力区域的统筹条件。但是因为深度关损情况会相应降低,所以温度的升高恰恰能够增加叠片电阻系数,并且利用体系化铁损模型计算公式,能够获得材料传导率涡流常数......”。

4、“.....从而为后续的电机制造工艺的有效开展提供良好的延伸条件。因此,必须始终保持恒定状态,则可以忽视重叠角之中磁路增加的复杂性。之后,在对原始样品实施铁损测量,并且优先得知应力区的实际深度,这样才能够通过材料的比对开展显微检查。假设材料的实际破坏深度与有效冲击间隙之间相等,那么可以采取此方电机功能的运用上也有着较大的差异性。图中的误差因此被定义为该值和从方程的瞬态表达式获得值的差额。该图清楚地证明了用叠加原理是的,而解析模型能产生与那些实验测量相似的结果。摘要铁损是指电机在磁性材料功能的运转环境下,先由于材料是非线性的,所以叠加原理是无效的。其次,试验测量法和或高频损耗的比例缩放对测量范围以外的数值来说变得不可靠了。这与高频槽谐波的精确计算显著相关。因此就希望有种更可靠的铁耗模型,它不仅适用于随时间变化的瞬时磁密法却无法获得边缘材料的常数......”。

5、“.....也无法通过爱泼斯坦方圈仪创造出个具有正确晶体结构的样品加以测量。所以,要想获得边缘材料的常数值,就应该变换种测量方法,可以在保得材料传导率涡流常数,确定在计算机温度修整值中的绕组阻抗,从而为后续的电机制造工艺的有效开展提供良好的延伸条件。因此,必须做好磁密峰值的核对测量工作,通过概念温度环境的限值,对温度损耗条件加以核对,从而为后续材料的恰当电机制造工艺对铁损所造成的影响原稿好磁密峰值的核对测量工作,通过概念温度环境的限值,对温度损耗条件加以核对,从而为后续材料的恰当选择提供必须的参数变化参考条件,并且经过完善的统计工作,对后续发展优势规律对比进行确定。电机制造工艺对铁损所造成的影响原稿法却无法获得边缘材料的常数,这是因为剪切边缘本身的损耗信息是无法从硅钢片的供应商那里获得的,也无法通过爱泼斯坦方圈仪创造出个具有正确晶体结构的样品加以测量。所以......”。

6、“.....就应该变换种测量方法,可以在保量以及影响条件开展更为深入的研究工作,从而保证电机制造工艺的后续开展更加具有比对性。电机工作的温度干扰来源于磁密影响,可以根据相关的温度条件对相应的铁损条件加以确定。由此我们可以清楚地看到,随着电机工作温度的不断攀升,叠片外围的浅应力区域的统筹条件。但是因为深度关系,常常会受到锐角影响,以至于高应力水平会在浅应力区域造成极大的铁损情况,特别是在叠片范围内的剪切边缘相对较长的那个部分。电机制造工艺对铁损所造成的影响原稿。电机工作的法对不同叠片材料开展相应的试验工作,其中最为典型的代表为磁密为时,损耗密度为。因为在设计过程中可以将叠片材料冲击下引发的铁损增加情况包含进去,且铁损的解析方法可以通过叠片剪切边缘损耗进行预测,所以更能够依靠相关先由于材料是非线性的,所以叠加原理是无效的。其次......”。

7、“.....这与高频槽谐波的精确计算显著相关。因此就希望有种更可靠的铁耗模型,它不仅适用于随时间变化的瞬时磁密的爱泼斯坦方圈仪样品测量过程中,对冲击边缘数量予以增加,之后测量铁损的实际增加情况,而这种方式恰恰能够通过铁损的实际增量对边缘损耗密度加以确定。如若我们假设损耗的增加是因为方圈附近的边缘造成的,并且冲击边缘横截面中的磁选择提供必须的参数变化参考条件,并且经过完善的统计工作,对后续发展优势规律对比进行确定。般来讲,通过供应商所提供的标准损耗数据就能够获得材料常数,当然也可以使用试验测量法,如爱泼斯坦方圈仪测量获得相应的材料常数。但此种关系,常常会受到锐角影响,以至于高应力水平会在浅应力区域造成极大的铁损情况,特别是在叠片范围内的剪切边缘相对较长的那个部分。电机制造工艺对铁损所造成的影响原稿。针对这现象,要想有效解决电机制造工艺对铁损的影响,应通度干扰来源于磁密影响......”。

8、“.....由此我们可以清楚地看到,随着电机工作温度的不断攀升,铁损情况会相应降低,所以温度的升高恰恰能够增加叠片电阻系数,并且利用体系化铁损模型计算公式,能够电机制造工艺对铁损所造成的影响原稿法却无法获得边缘材料的常数,这是因为剪切边缘本身的损耗信息是无法从硅钢片的供应商那里获得的,也无法通过爱泼斯坦方圈仪创造出个具有正确晶体结构的样品加以测量。所以,要想获得边缘材料的常数值,就应该变换种测量方法,可以在保用来对更高频率时的情况作合理的比较有把握的推断。在进行冲片工艺检查过程中,其最为重要的核心就是电机碟片中的冲孔工艺。冲孔工艺特性主要是根据不同形状的冲床,根据不同类型的气孔槽需求,确定相应的剪切模式以及应力水平,进而保选择提供必须的参数变化参考条件,并且经过完善的统计工作,对后续发展优势规律对比进行确定。般来讲......”。

9、“.....当然也可以使用试验测量法,如爱泼斯坦方圈仪测量获得相应的材料常数。但此种者也可以通过标准测试仪器,如爱泼斯坦方圈仪测量。高频损耗也可以由供应商提供或需通过试验或通过从主要频率损耗值简单缩放比例的形式确定。利用叠加原理,电机总损耗可以由各谐波损耗简单相加得到。该方法有许多主要的缺点。首先由于响确定电机制造工艺以及优化方向本文从电机制造工艺重要性分析电机制造工艺对铁损影响几个方面入手,提出根据铁损情况的影响确定电机制造工艺的优化方法,关键词电机制造工艺铁损影响铁耗解析模型在开发合适的铁耗模型时,我电机功能的运用上也有着较大的差异性。图中的误差因此被定义为该值和从方程的瞬态表达式获得值的差额。该图清楚地证明了用叠加原理是的,而解析模型能产生与那些实验测量相似的结果。摘要铁损是指电机在磁性材料功能的运转环境下,先由于材料是非线性的,所以叠加原理是无效的。其次......”。