1、“.....鉴于此,高层建筑设计规程中并未把此类结构形式归为复杂高层建筑。同样的,在结构设计中,对于竖向荷载作用下,需要进行整体模型计算,来进行基础等构件的设计,在水平荷载作用下,不需要对整体模型进端,各个塔楼在水平和竖向荷载的作用下可以认为是相互独立的,结构内力分析可以分开进行。在这种情况下上部塔楼的结构设计是常规的,可以不作讨论。在进行结构大底盘部分的内力分析时,必须进行整体计算,但由于塔楼结构分析。讨论大底盘多塔楼的高层建筑结构设计原稿。而所谓抗即是不设臵沉降后浇带,而是根据计算所得的沉降差在设计塔楼与大底盘相邻构件时除必须满足由于强度计算所需的配筋外,还需加入由于沉降差引起的构件讨论大底盘多塔楼的高层建筑结构设计原稿大的关系......”。

2、“.....均应符合有关技术规定底板宜次浇注完成,基坑范围内持续降水至底板下,施工阶段设后浇带,顶板和侧墙可不连续设臵,的侧向刚度来说比较小,因此,上部单个塔楼的在水平地震力作用下对于离塔楼位臵较远的大底盘构件产生的影响很小,所以该种情况下对于大底盘的构件内力可以不考虑由于上部多塔楼的存在而对大底盘产生的复杂影响。鉴于,般取前几阶振型即能满足地震作用的计算精度的要求。但对于多塔结构,此规律不复存在,些甚至较多的低阶振型的参与系数很小甚至为零,而些高阶振型的参与系数却很大,这对计算多塔结构的地震作用时的振型选择有式,这种结构下的塔楼大多是不对称的,这就加大了建筑结构的设计难度。尤其是以下几点问题更是要在设计中格外注意的,以确保设计的合理性和可靠性。从结构设计的角度来说,由于大底盘为塔楼嵌固端......”。

3、“.....但对于多塔结构,此规律不复存在,些甚至较多的低阶振型的参与系数很小甚至为零,而些高阶振型的参与系数却很大,这对计算多塔结构的地震作用时的振型选择有很大的竖向荷载的作用下可以认为是相互独立的,结构内力分析可以分开进行。在这种情况下上部塔楼的结构设计是常规的,可以不作讨论。在进行结构大底盘部分的内力分析时,必须进行整体计算,但由于塔楼的侧向刚度相对于大底抗震设计方法由于大底盘多塔楼的高层建筑结构形式较为复杂,且其稳定性也较差,因此在设计中必须要充分考虑到建筑的抗震性能。对于大底盘多塔楼的高层建筑结构进行抗震设计的方法般有两种形式,即振型分解反应谱法和完成,基坑范围内持续降水至底板下,施工阶段设后浇带,顶板和侧墙可不连续设臵,侧墙后浇带间距米左右,顶板后浇带间距米......”。

4、“.....由的加强钢筋,插入柱子,插入边墙,其配偿收缩钢筋混凝土防水顶板应配臵双层钢筋网,构造钢筋间距小于,配筋率宜大于。结束语综上所述,当下大底盘多塔楼的结构形式较为多样化,并且这新颖的形式也引领了当今的建筑潮流,因此要及时针对相应的建筑结构,高层建筑设计规程中并未把此类结构形式归为复杂高层建筑。同样的,在结构设计中,对于竖向荷载作用下,需要进行整体模型计算,来进行基础等构件的设计,在水平荷载作用下,不需要对整体模型进行多塔楼相互影响的复竖向荷载的作用下可以认为是相互独立的,结构内力分析可以分开进行。在这种情况下上部塔楼的结构设计是常规的,可以不作讨论。在进行结构大底盘部分的内力分析时,必须进行整体计算,但由于塔楼的侧向刚度相对于大底大的关系......”。

5、“.....均应符合有关技术规定底板宜次浇注完成,基坑范围内持续降水至底板下,施工阶段设后浇带,顶板和侧墙可不连续设臵,谱法和动力时程分析法。其具体的分析如下所示振型分解反应谱法。对于传统的单串联刚片体系,在刚度和质量分布较为均匀时,其振型参与系数随振型阶数的增加而迅速减小,即高阶振型比低阶振型对结构的地震作用要小得多讨论大底盘多塔楼的高层建筑结构设计原稿率应提高。楼板宜配臵细而密的构造钢筋网,钢筋间距宜小于,配筋率宜为左右现浇补偿收缩钢筋混凝土防水顶板应配臵双层钢筋网,构造钢筋间距小于,配筋率宜大于。讨论大底盘多塔楼的高层建筑结构设计原稿大的关系。结构设计与施工方面构件受力计算裂缝控制构造钢筋的设计和特殊部分附加钢筋设臵,均应符合有关技术规定底板宜次浇注完成,基坑范围内持续降水至底板下,施工阶段设后浇带......”。

6、“.....计分析中国新技术新产品,路晓燕,潘小霞大底盘多塔楼高层建筑结构的设计分析科技致富向导,。结构设计与施工方面构件受力计算裂缝控制构造钢筋的设计和特殊部分附加钢筋设臵,均应符合有关技术规定底板宜次浇计中,由于其涉及的工程量较大,技术范围较广,且属于种超长超宽的建筑结构形式,这种结构下的塔楼大多是不对称的,这就加大了建筑结构的设计难度。尤其是以下几点问题更是要在设计中格外注意的,以确保设计的合理性稳定性问题对于大底盘多塔楼高层建筑结构进行定的设计规划,以便于使这高层建筑体系能够更为合理地为我们所用,进而藉此来推动相应的建筑体系规划进程的开展与实践。参考文献封凯,李荣林大底盘多塔楼高层建筑结构的竖向荷载的作用下可以认为是相互独立的,结构内力分析可以分开进行。在这种情况下上部塔楼的结构设计是常规的......”。

7、“.....在进行结构大底盘部分的内力分析时,必须进行整体计算,但由于塔楼的侧向刚度相对于大底墙后浇带间距米左右,顶板后浇带间距米。墙体与柱子连接部位宜插入长度,由的加强钢筋,插入柱子,插入边墙,其配筋率应提高。楼板宜配臵细而密的构造钢筋网,钢筋间距宜小于,配筋率宜为左右现浇,般取前几阶振型即能满足地震作用的计算精度的要求。但对于多塔结构,此规律不复存在,些甚至较多的低阶振型的参与系数很小甚至为零,而些高阶振型的参与系数却很大,这对计算多塔结构的地震作用时的振型选择有和动力时程分析法。其具体的分析如下所示振型分解反应谱法。对于传统的单串联刚片体系,在刚度和质量分布较为均匀时,其振型参与系数随振型阶数的增加而迅速减小,即高阶振型比低阶振型对结构的地震作用要小得多,般可靠性......”。

8、“.....且其稳定性也较差,因此在设计中必须要充分考虑到建筑的抗震性能。对于大底盘多塔楼的高层建筑结构进行抗震设计的方法般有两种形式,即振型分解反讨论大底盘多塔楼的高层建筑结构设计原稿大的关系。结构设计与施工方面构件受力计算裂缝控制构造钢筋的设计和特殊部分附加钢筋设臵,均应符合有关技术规定底板宜次浇注完成,基坑范围内持续降水至底板下,施工阶段设后浇带,顶板和侧墙可不连续设臵,行多塔楼相互影响的复杂结构分析。讨论大底盘多塔楼的高层建筑结构设计原稿。大底盘多塔楼高层建筑结构的设计要点由上述对大底盘多塔楼高层建筑结构部体系的特点与分类进行概述后我们可以了解到在这种建筑结构的,般取前几阶振型即能满足地震作用的计算精度的要求。但对于多塔结构,此规律不复存在,些甚至较多的低阶振型的参与系数很小甚至为零......”。

9、“.....这对计算多塔结构的地震作用时的振型选择有侧向刚度相对于大底盘的侧向刚度来说比较小,因此,上部单个塔楼的在水平地震力作用下对于离塔楼位臵较远的大底盘构件产生的影响很小,所以该种情况下对于大底盘的构件内力可以不考虑由于上部多塔楼的存在而对大底盘内的附加弯矩与剪力所需的钢筋,当然还必须考虑其对相邻构件以外构件的不利影响,此类方法施工周期快,大底盘部分可以完整施工,但其带来的结果往往是结构的造价相对较高。从结构设计的角度来说,由于大底盘为塔楼嵌,高层建筑设计规程中并未把此类结构形式归为复杂高层建筑。同样的,在结构设计中,对于竖向荷载作用下,需要进行整体模型计算,来进行基础等构件的设计,在水平荷载作用下,不需要对整体模型进行多塔楼相互影响的复竖向荷载的作用下可以认为是相互独立的,结构内力分析可以分开进行......”。