1、“.....设计时切不可不加分析的盲目加大后钢筋或其他加固材料截面面积，无限制的提高梁的承载力。因为这样的构件将发生脆性破坏，设计是不安全的。二加砼类加固簿弱受弯构件正截面抗弯承载力计算特点加厚桥面板类桥梁加固薄弱构件的承载力计算，从原理上讲，亦应考虑分阶段受力的特点，按两阶段受力构件计算。但是，由于受桥面标高的限制，后加桥面的厚度不可能太大，般情况下加固后的截面中性轴不会进入新旧混凝土连接面，新旧混凝土共同承担压力，受压区混凝土的应变图存在两个峰值，考虑到混凝土的塑性影响，在极限状态下后加混凝土层的应力亦可达到抗压强度设计值。这样，加厚桥面板类加固薄弱受弯构件正截面抗弯承载力即可按般钢筋混凝土构件计算。应该指出，采用加厚混凝土桥面板即加大受压区混凝土厚度的办法加固薄弱构件，其最大允许加厚厚度主要受原梁的配筋率控制......”。

2、“.....因为这样的构件可能发生少筋脆性破坏，设计是不安全的。桥梁加固薄弱构件斜截面抗剪承载力计算桥梁加固薄弱构件般采用粘贴钢板或其它纤维复合材料增加斜筋或箍筋截面面积的方法进行斜截面补强加固。后加钢板只承受活载引起的剪力，设计时亦应考虑分阶段受力。为了与现行桥梁设计规范相适应，加固薄弱构件的斜截面抗剪承载力的计算表达式可写成下列形式或式中按计算的般钢筋混凝土受弯构件斜截面的混凝土，箍筋和弯起钢筋的抗剪承载力按计算的般钢筋混凝土受弯构件斜截面的混凝土和箍筋的综合抗剪承载力按弹性分析方法求得的后加补强钢板或其它纤维复合材料的抗剪承载力考虑分阶段受力影响，由试验求得的修正系数。笔者进行的试验研究表明，分阶段受力对箍筋和弯起钢筋抗剪承力影响不大，即取和等于......”。

3、“.....取，加固前斜裂缝宽度小于者，取加固前斜裂缝宽度大于者，取。若采用混凝土与箍筋综合抗剪承载力表达方式，则应将系数转换为，相应取值为和。后加补强钢板或其它纤维复合材料的弹性抗剪承载力按开裂的钢筋混凝土弹性体计算，二期荷载产生的主拉力由与斜裂缝相交箍筋弯起钢筋和后加补强钢筋板或其它纤维复合材料共同承担，各自分担的数额按其截面面积比分配，但应将竖直箍筋的截面面积乘以换算成主拉力作用方向。这样，即可求的计算表达式为式中斜裂缝投影长度，可取剪跨比，内力偶臂，可取。综合修正系数反映将按开裂的钢筋混凝土弹性体计算的后加补强钢板的弹性抗剪能力，推广用于斜截面抗剪承载力极限状态计算时的受力差异。根据试验结果，偏于安全地取。将给出的和计算表达式，和前面给出的表达式代入公式，并取，，......”。

4、“.....取加固前斜裂缝宽度小于者，取加固前斜裂缝跨度大于者，取异号弯矩影响系数，对连续梁或悬臂梁中间支点承受异号弯矩区段取受压翼缘影响系数，对矩形截面，对具有受压翼缘的形或工字形截面，取。考虑钢筋腐蚀影响的箍筋和弯起钢筋屈服强度降低系数，其数值按公式计算。加固后承受的二期荷载产生的剪力设计值。剪跨比，。与斜裂缝相交的箍筋截面面积与斜裂缝相交的弯起钢筋截面面积与斜裂缝相交的后加补强钢板的截面面积，若后加补强钢板为竖直方向布置，应用代替。对于采取粘贴其他纤维复合材料加固的构件，应以换算截面面积代替，后加补强材料的换算截面面积按下式计算，其中为与斜裂缝相交的后加斜向布置的纤维复合材料的截面面积。其余常规符号的意义见的有关规定。最后应特别指出......”。

5、“.....是以剪压破坏形态的受力特征为基础建立的。为此，构件的截面尺寸应满足下列要求式中由拟提高的荷载标准求得的计算截面的最大剪力组合设计值。公式实际上是规定了采用粘贴钢板或其它纤维复合材料进行斜截面加固补强的上限值。设计时，首先应按公式进行截面尺寸复核，只有在满足公式要求的前提下，采用粘贴钢板或纤维复合材料进行斜截面加固才是有效的。且不可不加分析的用盲目增加粘贴钢板或其它纤维复合材料截面面积的方法，无限制地提高斜截面的抗剪承载力，这样将发生脆性斜压破坏，设计是不安全的。体外预应力加固钢筋混凝土受弯构件实用设计方法用体外预应力筋加固的简支梁实际上是个带柔性拉杆的内部超静定混合体系。这种体系的最大特点是预应力筋与梁体混凝土之间无粘结。同截面内的预应力筋与混凝土之间不存在简单的变形协调关系。在外荷作用下，体外预应力筋的伸长取决于两个锚固点间梁体的总变形......”。

6、“.....取决于梁体混凝土变形的发挥。般情况下，在极限状态时体外预应力筋的应力达不到材料强度设计值。体外预应力加固设计的很多特殊问题都是从这点引发的。活荷载作用下体外预应力筋应力增量计算体外预应力加固体系结构分析的核心问题是求解活载作用下体外预应力筋的应力增量，般采用力法求解。我们在近年开展的课题研究中，提出了利用能量变分原理计算体外预应力筋应力增量的方法。分合理取值是体外预应力混凝土梁承载能力极限状态的核心问题。极限状态下，体外预应力筋的应力发挥程度与梁的高跨比，混凝土强度等级，以及预应力和非预应力筋的配筋率有关。世界各国设计规范给出的体外预应力筋包括无粘结预应力筋极限应力取值公式很多，大多数都是根据试验结果确定。近年来，我国建筑科学研究院开展无粘结预应力混凝土研究，突出强调了非预应力筋配筋率对梁的破坏状态及无粘结筋极限应力的重要影响。我国颁布的规定......”。

7、“.....且的构件对高跨比，且的构件式中综合配筋指标。我们近期开展的片体外预应力梁试验研究表明，上述针对无粘结预应力筋建立的极限应力计算公式，原则上亦可用于体外预应力混凝土结构，理论计算值与试验吻合较好。特别是对体外预应力加固体系，原梁的配筋率对梁的破坏状态和体外索极限应力取值有重要影响，采用考虑了非预应力筋影响的公式和计算极限应力更为合理。正截面抗弯承载力计算抗弯图体外预应力混凝土受弯构件正截面承载力计算图式体外预应力极限应力确定后，其正截面承载能力可按般预应力混凝土结构计算，承载能力计算的基本方程式由内力平衡条件求得公式的适用条件式中为原梁受拉钢筋的混凝土受压区高度界限系数，对钢筋Ⅰ级，取对钢筋Ⅱ级，取......”。

8、“.....可参照给出的公式计算，但应考虑倾斜段体外预应力筋竖直分力的影响，即在公式等号的左侧，增拦项，，式中为体外预应力筋的倾斜角。四体外预应力加固的钢筋混凝土受弯构件变形计算体外预应力加固体系基本结构钢筋混凝土梁的变形包括恒载弯矩产生的挠度有效预加加力产生的反拱活载弯矩不计冲击力产生的挠度活载引起的体外索拉力增量不计冲击力引起的反拱。上述各项挠度值可按结构力学方法计算，但不同受力情况的刚度取值不同。恒载挠度按加固前开裂的钢筋混凝土构件计算，刚度取，式中为按开裂的钢筋混凝土构件计算的换算截面惯性矩。在有效预加力作用下，梁全面参加工作，刚度取，式中为按全截面参加工作计算的换算截面惯性矩。在活载作用下梁体可能处于开裂状态。开裂前后截面刚度取值不同，其变形应分别计算。在开裂弯矩作用下，刚度取在作用下，刚度取。对加固构件而言，般情况下原梁混凝土已经开裂......”。

9、“.....其数值可参照公式计算，近似地取。活载弯矩不计冲击力产生的挠度按下式计算活载引起的体外索拉力增量引起的反拱，严格讲按开裂前后的不同刚度分别计算。但因相对较小，近似地按不开裂截面计算，其计算表达式为式中为体外预应力筋倾斜角。这样，由活荷载弯矩引起的总挠度为，其数值不应超过规范规定的限值。析中将体外预应力体系看作是混凝土梁和体外预应力筋组成的组合体系，充分考虑了混凝土梁与体外预应力之间的相互作用，因而其计算结果更为精确，但计算过程较繁。为了满足实际设计工作的需要，我们在理论分析的基础上，对公式进行简化处理。对图所示的折线形布索情况......”。