1、“.....由参考文献附录二查得在时，热水比热容时，比热容则热流体平均比热容蒸汽进口温度，由工艺计算知冷凝水出口温度，取蒸汽进口温度下汽化潜热，由参考文献附录二查得。则所需冷却水流量计算冷凝器换热量已由上式得出，又式中冷却水流量冷却水进口温度，取水的常温冷却水出口温度，此处取为冷却水平均比热容，由参考文献附录二得冷却水在下，比热容冷却水在时，比热容于是有冷却水平均比热容本科毕业设计第页共页则冷却水流量为换热面积对数平均推动力为传热系数由参考文献表估计传热系数......”。

2、“.....，依据参考文献表，布管层，共布根。换热管排列方式管内按正三角形错列排布，管径的管子中心距为。壳体内径本科毕业设计第页共页圆整到。折流板采用弓形折流板，取弓形折流板的圆高度为壳体的内径的。折流板间距为，取间距折流板数传热管长折流板间距块。其他附件拉杆数量与直径按参考文献，本换热器内径，故其拉杆直径为，拉杆数为根。冷却水进口接管取流速为，则则取冷却水进出口管公称直径为。蒸汽进口接管及冷凝水出口接管公称直径确定蒸汽进口接管蒸汽进气量蒸气密度取蒸汽流速，则二次蒸汽入口接管管径，即。根据参考文献选用的接管。冷凝水出口接管本科毕业设计第页共页出口冷凝水流量，冷凝水密度取冷凝水流速......”。

3、“.....根据参考文献选用的接管。筒体及封头壁厚的计算由热交换器工艺计算知该热交换器直径，取型换热管根。筒体壳体采用，壳程压力设钢板负偏差取腐蚀裕量故。由和，从参考文献图查得从图查得。许用应力为工作压力为所以取符合要求。本科毕业设计第页共页封头厚度计算取标准椭圆形封头，计算同前封头在设计温度下的许用应力，查参表取。可知标准椭圆形封头的厚度和筒体的厚度相差不大，现取两者相等。根据钢制压力容器用封头标准，取上下封头均为，直边高度。材料选用......”。

4、“.....式中筒体封头的有效厚度，即试验温度下筒体封头材料的屈服极限，取为。本科毕业设计第页共页可见水压试验时筒体封头的薄膜应力都小于，水压试验安全。开孔补强补强判别规定，当在设计压力小于或等于的壳体上开孔，两相邻开孔中心的间距大于两孔直径之和的两倍，且接管公称外径小于或等于时，只要接管最小厚度满足文献表要求，就可不另行补强，其余必须补强。冷凝水接管满足不补强条件，不需补强。蒸汽进口接管及冷却水接管均需要不强。对壳体接管的补强计算接管选材为，受内压的圆筒，设计温度为，参表设计温度下的许用应力，壳体材料许用应力，筒体和接管的厚度附加量取为，所需补强面积的计算同式。式中接管有效厚度，强度削弱系数，等于设计温度下接管材料与壳体材料许用应力之比，当该值大于时，取为。此处......”。

5、“.....满足等面积法开孔补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。强度削弱系数，接管有效厚度为。由此计算得开孔所需补强面积本科毕业设计第页共页有效补强范围有效宽度取其中最大值，故。有效高度外侧有效高度按文献式确定接管实际外高度取其中的较小值，故。内侧有效高度按文献式确定实际内伸高度取其中较小值，故。有效补强面积筒体多于金属面积筒体有效厚度筒体多于金属面积按式计算本科毕业设计第页共页接管多余金属面积接管计算厚度接管多余金属面积可按式计算......”。

6、“.....受内压的圆筒，设计温度为，参表设计温度下的许用应力，壳体材料许用应力，筒体和接管的厚度附加量取为，所需补强面积的计算同式。式中接管有效厚度，强度削弱系数，等于设计温度下接管材料与壳体材料许用应力之比，当该值大本科毕业设计第页共页于时，取为。此处，于是取开孔所需补强面积开孔直径且，满足等面积法开孔补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。强度削弱系数，接管有效厚度为。由此计算得开孔所需补强面积有效补强范围有效宽度取其中最大值......”。

7、“.....有效高度外侧有效高度按文献式确定接管实际外高度取其中的较小值，故。内侧有效高度按文献式确定本科毕业设计第页共页实际内伸高度取其中较小值，故。有效补强面积筒体多于金属面积筒体有效厚度筒体多于金属面积按式计算接管多余金属面积接管计算厚度接管多余金属面积可按式计算，接管区焊缝面积焊角取有效补强面积可按计算所需另行补强面积本科毕业设计第页共页此开孔处不需补强本科毕业设计第页共页法兰的选用管法兰的选用根据文献，壳体水蒸汽入口选用，板式平焊钢制管法兰，壳体冷凝水出口选用，板式平焊钢制管法兰管程赖氨酸液体进出口选用，板式平焊钢制管法兰......”。

8、“.....密封面依据参考文献表选用突面密封。容器法兰的选用根据文献，选用，的平密封面甲型平焊法兰。本换热器管板兼作法兰，材料选用锻件。折流板设计采用弓形折流板缺口弦高倍倍取圆筒内径，即，取。参表，可知折流板最小厚度为，取折流板厚度为。支座形式的确定按耳式支座选个标准型支座。本科毕业设计第页共页旋液分离器的设计筒体直径的确定旋液分离器如图所示，其自身的直径与处理量有关，由下式计算其他部分尺寸的确定物料进口管径取物料进口管公称直径为颗粒出口管径由下式确定取颗粒出口管公称直径为水出口管径取出水口管公称直径为圆筒部分长度水出口管插入深度圆锥角度取本科毕业设计第页共页筒体厚度计算去设计压力，焊接系数，材料选用，，取钢板厚度负偏差，腐蚀裕量，......”。

9、“.....设计温度封条材料，腐蚀裕量查表，查表，焊缝系数取封头计算厚度按下式计算平盖封头设计厚度本科毕业设计第页共页圆形平盖封头名义厚度取。本科毕业设计第页共页泵的选型及其他零部件的设计泵的选择输送原料液用泵选用型号离心泵，参数如下流量扬程轴功率必要气蚀余量因Ⅱ效Ⅲ效原料液的体积流量都比Ⅰ效要小，所以同样可以选用此型号的泵。输送循环工艺液体用泵由于循环工艺液体浓度较低，可选用型水泵，查得时，根据型水泵系列特性曲线，可选用型水泵，转速为。型水泵在最高效率点下性能参数如下流量扬程轴功率必要气蚀余量其他零件的设计视镜按，根据参考文献选取。拉杆根据加热室长度，自行设计拉杆，尺寸见装配图。焊接各主要焊缝形式见总装图和装配图的局部放大部分......”。