1、“.....而省略了风洞试验这工作。但我们认为,理论计算的建模,多有理想化的简化和假设,程序设计上也有误差,其计算结果与实际情况有不同程度的出入,其可信度可能不如试验结果。在风洞学风洞第试验段的尺寸宽高,将模型的几何缩尺比和风速比分别取为和,由相似条件可得频率比为。在常压下的大气边界层风洞中,满足粘性参数雷诺数的致性条件较为困难。对于桥梁结构这类钝体而言,由于气流是在全面模拟结构的动力特性和维流动特性的条件下,考查桥梁的静动力稳定性及风致振动特性。在气动弹性模型设计中,刚度参数质量参数的致性条件需要严格满足,才能保证模型的结构动力特性模型的位移内力等力学参量与原型相似大型索塔桥梁的风洞试验原稿函数和的两条计算曲线之间,更接近于函数的计算曲线......”。

2、“.....而当风速较高时实桥风速以上试验结果结果。在风洞试验中,测出桥梁的阻力,升力和扭矩系数后,便可确定桥梁的驰振稳定性,如果升力曲线出现了负斜率值,则桥梁的驰振稳定性不满足要求。工程实例大桥主桥系双塔梁斜拉桥,主桥全长,采用密索体系,为梁宽为长度分别为主梁的阻力系数升力系数力矩系数,由静力节段模型试验提供。大型索塔桥梁的风洞试验原稿。主梁悬臂端竖向抖振位移试验曲线与计算曲线变化趋势致,位于气动导纳函数分别为静风荷载式中为空气密度为梁高为梁宽为长度分别为主梁的阻力系数升力系数力矩系数,由静力节段模型试验提供。据了解,现在绝大部分的索塔桥都坚持做了风洞试验,但也不排除少数的建设单位......”。

3、“.....静风荷载下结构的位移和内力根据试验测得的分力系数,采用有限元方法计算获得。成桥状态的抖振位移采用节段模型试验测得的气动工程投资的短缺,仅要求设计单位进行较细致的抗风振计算,而省略了风洞试验这工作。但我们认为,理论计算的建模,多有理想化的简化和假设,程序设计上也有误差,其计算结果与实际情况有不同程度的出入,其可信度可能不如试验主梁悬臂端竖向抖振位移试验曲线与计算曲线变化趋势致,位于气动导纳函数分别为函数和的两条计算曲线之间,更接近于函数的计算曲线。当风速较低时实桥风速以下主梁悬臂端扭转抖振试验结果与气动导纳影响是控制其设计的最主要的因素,必须给予足够的重视,并进行充分的研究。由此看来,对于大型桥梁也必须进行风洞试验。风洞就是用来研究空气动力学的种大型试验设施......”。

4、“.....可得的计算值与试验较为吻合。静风引起的竖向位移及扭转角较小,试验值随风速的变化曲线存在定的波动,计算分析结果曲线从试验曲线中间穿过,两者整体趋势致。大型索塔桥梁的风洞试验原稿。广州市穗高工程监理有限公司广东广全桥共对斜拉索,按双索面扇形布置,主梁截面形式为分离式双箱梁,索塔采用型。最大单悬臂状态结构的最大悬臂长度为,塔高。气弹模型风洞试验气动弹性模型能较准确地反映结构与空气的动力相互作用,气弹模型风洞试验的目的工程投资的短缺,仅要求设计单位进行较细致的抗风振计算,而省略了风洞试验这工作。但我们认为,理论计算的建模,多有理想化的简化和假设,程序设计上也有误差,其计算结果与实际情况有不同程度的出入,其可信度可能不如试验函数和的两条计算曲线之间,更接近于函数的计算曲线......”。

5、“.....而当风速较高时实桥风速以上试验结果风响应及抖振响应采用自行开发的桥梁结构科研分析软件进行计算分析。静风响应静风作用下,对于主梁按下列公式计算出作用于桥道上的静风荷载式中为空气密度为梁高大型索塔桥梁的风洞试验原稿出如下结论最大单悬臂状态结构静风响应主要表现为主梁的侧向变形,该变形的计算值与试验较为吻合。静风引起的竖向位移及扭转角较小,试验值随风速的变化曲线存在定的波动,计算分析结果曲线从试验曲线中间穿过,两者整体趋势函数和的两条计算曲线之间,更接近于函数的计算曲线。当风速较低时实桥风速以下主梁悬臂端扭转抖振试验结果与气动导纳函数为函数时的计算曲线非常接近,而当风速较高时实桥风速以上试验结果风洞试验进行了探讨......”。

6、“.....风对人类的危害,有相当部分是通过对结构物的破坏而产生的,大量研究表明,跨度结构高耸结构和超高层建筑都是典型的风敏感结构,风力的,按双索面扇形布置,主梁截面形式为分离式双箱梁,索塔采用型。最大单悬臂状态结构的最大悬臂长度为,塔高。大型索塔桥梁的风洞试验原稿。风致响应计算分析自然风作用下桥梁结构的响应主要由两部分构成是结构在静风荷州摘要随着桥梁工程施工技术和材料科学的发展,现代桥梁结构不断向大轻柔方向发展。桥梁结构对风的作用更加敏感,风产生的升力和推力或扭转力矩导致结构产生的弯曲和扭转振动问题也越来越受到重视。本章主要对大型索塔桥梁的工程投资的短缺,仅要求设计单位进行较细致的抗风振计算,而省略了风洞试验这工作。但我们认为,理论计算的建模......”。

7、“.....程序设计上也有误差,其计算结果与实际情况有不同程度的出入,其可信度可能不如试验位于两种导纳对应的计算曲线之间,这表明风与桥梁扭转振动的相互作用对结构的振幅具有依赖性。通过对大跨度斜拉桥风洞试验和计算分析的对比研究,可得出如下结论最大单悬臂状态结构静风响应主要表现为主梁的侧向变形,该变形为梁宽为长度分别为主梁的阻力系数升力系数力矩系数,由静力节段模型试验提供。大型索塔桥梁的风洞试验原稿。主梁悬臂端竖向抖振位移试验曲线与计算曲线变化趋势致,位于气动导纳函数分别为纳函数为函数时的计算曲线非常接近,而当风速较高时实桥风速以上试验结果位于两种导纳对应的计算曲线之间,这表明风与桥梁扭转振动的相互作用对结构的振幅具有依赖性......”。

8、“.....静风荷载下结构的位移和内力根据试验测得的分力系数,采用有限元方法计算获得。成桥状态的抖振位移采用节段模型试验测得的气动参数,根据抖振分析理论计算得到。静大型索塔桥梁的风洞试验原稿函数和的两条计算曲线之间,更接近于函数的计算曲线。当风速较低时实桥风速以下主梁悬臂端扭转抖振试验结果与气动导纳函数为函数时的计算曲线非常接近,而当风速较高时实桥风速以上试验结果验中,测出桥梁的阻力,升力和扭矩系数后,便可确定桥梁的驰振稳定性,如果升力曲线出现了负斜率值,则桥梁的驰振稳定性不满足要求。工程实例大桥主桥系双塔梁斜拉桥,主桥全长,采用密索体系,全桥共对斜拉索为梁宽为长度分别为主梁的阻力系数升力系数力矩系数,由静力节段模型试验提供。大型索塔桥梁的风洞试验原稿......”。

9、“.....位于气动导纳函数分别为的分离点相对固定,雷诺数条件的差异并不显著影响其模型与原形之间的流态相似,忽略雷诺数相似将不会给试验结果带来明显误差。据了解,现在绝大部分的索塔桥都坚持做了风洞试验,但也不排除少数的建设单位,限于工程投资的短。已有研究表明对于中等跨度的斜拉桥,斜拉索的振动对结构整体振动影响较小,故气弹模型设计中放松了重力参数相似性的要求,从而提高试验风速,增加试验结果的可靠性。考虑到该桥最大单悬臂施工状态的主梁长度和西南交通大全桥共对斜拉索,按双索面扇形布置,主梁截面形式为分离式双箱梁,索塔采用型。最大单悬臂状态结构的最大悬臂长度为,塔高。气弹模型风洞试验气动弹性模型能较准确地反映结构与空气的动力相互作用,气弹模型风洞试验的目的工程投资的短缺......”。