1、“.....对公母框横梁过桥的强度要求较高。铝合金挂码设计。由于这与适用,本建筑主受力杆件均为,部分立柱采用钢管进行加强,单元式连接支座采用。风荷载作用下连接处剪力由横梁与套芯按刚度分配原则共同传递,横梁过桥协调横梁公母框的传力,与公母框共同承担荷载,经强度校核,过桥采用材质,长度至少为,单边为并且在试验中并且在试验中,该部位完全满足幕墙受力,此种刚度分配计算是合理的。关键词单元式玻璃幕墙幕墙设计结构计算有限元分析幕墙工程概况建筑工程共栋建筑群,幕墙总面积约,最高高度为,其中含单元式幕墙。基本风压,同时建设单位提供了风洞试验报告,因此风荷载标准值性能锁点,将窗扇边锁点总数目缩减到个如图,锁点在破坏性试验中破坏荷载可以达到以上,可满足安全系数要求。通过整体建模如图,调整锁点间距使单个锁点设计承载力在内,同时控制窗扇边角的变形保证其气密性与水密性使其可满足幕墙性试验......”。

2、“.....铝合金支座增加了多方向调节功能,但用材与原方案设计相比无明显增加。开启扇锁点布臵设计该工程风洞实验所确定的最大风荷载标准值,且该区域最大的窗扇规格为。窗扇顶部布臵个铝合金合页承担重力与部分水平力。按照单个普通锁功能,但用材与原方案设计相比无明显增加。开启扇锁点布臵设计该工程风洞实验所确定的最大风荷载标准值,且该区域最大的窗扇规格为。窗扇顶部布臵个铝合金合页承担重力与部分水平力。按照单个普通锁点设计承载力仅为,初步估算至少需要锁点数量为,即按照常规需要个锁点方不符合经济适用的原则。为减小螺杆尺寸,将螺杆的单跨简支梁模型设计为等跨双跨梁模型,因此在挂码支座设臵多根竖向加强肋,并在该处设臵防脱码。此种构造有如下好处是将螺杆由简支梁模型转化为双跨梁模型,将连接件规格由降为不锈钢圆棒是竖向肋增强挂码支座的刚度,底部的厚处荷载通过挂码传递至铝合金支座......”。

3、“.....若按以往常规做法将螺杆简化为为简支梁模型来承担整个单元板块,经受力计算螺杆尺寸需达到,严重影响到整个支座的尺寸与加工工艺,不符合经济适用的原则。为减小螺杆尺寸,将螺杆的单跨简支梁模型设计为等跨金通过构造设计,挂码与挂码在结构计算上简化为固定端支座,不锈钢圆棒处为自由端,竖向力与水平力通过挂码传递至不锈钢圆棒,进而传递至挂码支座。由于这个支座的构造复杂,在计算受力时,需要清晰的分析传力途径,确定每个构造的计算简图,此处通过手算与软件相结双跨梁模型,因此在挂码支座设臵多根竖向加强肋,并在该处设臵防脱码。此种构造有如下好处是将螺杆由简支梁模型转化为双跨梁模型,将连接件规格由降为不锈钢圆棒是竖向肋增强挂码支座的刚度,底部的厚度由原方案的降为通过改变构造设计,铝合金支座增加了多方向调节幕墙设计中的重点及难点公母框横梁过桥连接强度要求高......”。

4、“.....因此在公母框对接的地方需要做好强度挠度,确保幕墙的气密水密保温性能。本工程荷载相比般普通工程较大,对公母框横梁过桥的强度要求较高。铝合金挂码设计。由于这线的相对位臵关系,与建筑幕墙完成面是否有干涉关系,为下阶段的系统设计做好准备工作。开启扇面积较大且风荷载较高导致的锁点受力要求高。该工程处于台风区域,开启扇尺寸为,为满足受力需要,订制了单点设计承载力的锁点,并通过有限元软件模拟整樘窗扇的受力,影响整樘窗扇的密闭性与安全性。因此,该工程特研制设计承载力达到的高性能锁点,将窗扇边锁点总数目缩减到个如图,锁点在破坏性试验中破坏荷载可以达到以上,可满足安全系数要求。通过整体建模如图,调整锁点间距使单个锁点设计承载力在内,同时控制窗扇边角的变形满足受力需要。将如此多数目的锁点同时布臵在个窗扇上,是不符合经济适用的原则是窗扇上锁点布臵过密,连桿长度较长......”。

5、“.....影响整樘窗扇的密闭性与安全性。因此,该工程特研制设计承载力达到的高双跨梁模型,因此在挂码支座设臵多根竖向加强肋,并在该处设臵防脱码。此种构造有如下好处是将螺杆由简支梁模型转化为双跨梁模型,将连接件规格由降为不锈钢圆棒是竖向肋增强挂码支座的刚度,底部的厚度由原方案的降为通过改变构造设计,铝合金支座增加了多方向调节度由原方案的降为通过改变构造设计,铝合金支座增加了多方向调节功能,但用材与原方案设计相比无明显增加。开启扇锁点布臵设计该工程风洞实验所确定的最大风荷载标准值,且该区域最大的窗扇规格为。窗扇顶部布臵个铝合金合页承担重力与部分水平力。按照单个普通锁度达到强度设计值为,满足强度要求如图。铝合金挂码支座设计。支座处荷载通过挂码传递至铝合金支座,由于本项目的风荷载较大且板块较大,若按以往常规做法将螺杆简化为为简支梁模型来承担整个单元板块......”。

6、“.....严重影响到整个支座的尺寸与加工工艺,单元式幕墙设计实例分析原稿情况,从而确定开启扇锁点布臵设计。单元式幕墙设计实例分析原稿。因此,运用软件,按比例,建立整体幕墙与结构的维模型,确定每层最外边的结构尺寸与幕墙完成面的关系,确定每层结构边线的相对位臵关系,与建筑幕墙完成面是否有干涉关系,为下阶段的系统设计做好准备工度由原方案的降为通过改变构造设计,铝合金支座增加了多方向调节功能,但用材与原方案设计相比无明显增加。开启扇锁点布臵设计该工程风洞实验所确定的最大风荷载标准值,且该区域最大的窗扇规格为。窗扇顶部布臵个铝合金合页承担重力与部分水平力。按照单个普通锁而上进行拼装,因此在公母框对接的地方需要做好强度挠度,确保幕墙的气密水密保温性能。本工程荷载相比般普通工程较大,对公母框横梁过桥的强度要求较高。因此,运用软件,按比例,建立整体幕墙与结构的维模型......”。

7、“.....确定每层结构边挂码长度为,厚度为挂码长度仅为,厚度为,材质均为铝合金通过构造设计,挂码与挂码在结构计算上简化为固定端支座,不锈钢圆棒处为自由端,竖向力与水平力通过挂码传递至不锈钢圆棒,进而传递至挂码支座。由于这个支座的构造复杂,在计算受力时,需要清晰的保证其气密性与水密性使其可满足幕墙性试验。参考文献广东省标准赵艳敏单元式玻璃幕墙性能试验模型施工技术施工技术,。单元式幕墙设计实例分析原稿。幕墙设计中的重点及难点公母框横梁过桥连接强度要求高。单元式幕墙在安装时是通过公母边框对接,自下双跨梁模型,因此在挂码支座设臵多根竖向加强肋,并在该处设臵防脱码。此种构造有如下好处是将螺杆由简支梁模型转化为双跨梁模型,将连接件规格由降为不锈钢圆棒是竖向肋增强挂码支座的刚度,底部的厚度由原方案的降为通过改变构造设计,铝合金支座增加了多方向调节设计承载力仅为,初步估算至少需要锁点数量为......”。

8、“.....将如此多数目的锁点同时布臵在个窗扇上,是不符合经济适用的原则是窗扇上锁点布臵过密,连桿长度较长,通过个执手同时控制所有锁点的启闭几乎不可能是锁点布臵过密将占据其他配件的位臵不符合经济适用的原则。为减小螺杆尺寸,将螺杆的单跨简支梁模型设计为等跨双跨梁模型,因此在挂码支座设臵多根竖向加强肋,并在该处设臵防脱码。此种构造有如下好处是将螺杆由简支梁模型转化为双跨梁模型,将连接件规格由降为不锈钢圆棒是竖向肋增强挂码支座的刚度,底部的厚这个支座的构造十分复杂,在计算受力时,需要清晰的分析传力途径,确定每个构造的计算简图,此处通过手算与软件相结合的分析,把每个构件的受力状况计算出来。该支座系统包含铝合金挂码与挂码,挂码长度为,厚度为挂码长度仅为,厚度为,材质均为铝合分析传力途径,确定每个构造的计算简图,此处通过手算与软件相结合的分析,把每个构件的受力状况计算出来......”。

9、“.....尤其是挂码,受限于构造空间,需要特别予以重视,工程采用有限元软件维建模相结合的手段分析其局部应力,经验算,该挂码强单元式幕墙设计实例分析原稿度由原方案的降为通过改变构造设计,铝合金支座增加了多方向调节功能,但用材与原方案设计相比无明显增加。开启扇锁点布臵设计该工程风洞实验所确定的最大风荷载标准值,且该区域最大的窗扇规格为。窗扇顶部布臵个铝合金合页承担重力与部分水平力。按照单个普通锁该部位完全满足幕墙受力,此种刚度分配计算是合理的。铝合金挂码设计。由于这个支座的构造十分复杂,在计算受力时,需要清晰的分析传力途径,确定每个构造的计算简图,此处通过手算与软件相结合的分析,把每个构件的受力状况计算出来。该支座系统包含铝合金挂码与挂码,不符合经济适用的原则。为减小螺杆尺寸,将螺杆的单跨简支梁模型设计为等跨双跨梁模型,因此在挂码支座设臵多根竖向加强肋,并在该处设臵防脱码......”。