1、“.....弯月面被假定围稳定在两者之间渗透的单元边。当单元存在气液相界面是，为考虑因质量流量而发生的企业相界面的改变，方程需修正。例如，在包含个气液相界面的单元中蒸汽节点的情况下，质量平衡可表达为其中是单元中与相变相关的质量流量，是从气液相界面能量平衡推导出来的，解释如下。能量平衡固液和气相中的热传导和相变换热都被模拟，与导热和潜热相比辐射和对流换热可以忽略，为了考虑整个固相的导热要考虑个比孔隙网络更好的网络，如图所示，这个网络被称为热网格。正如从图可以看出，热网格中两节点之间的距离比孔隙网络两节点的距离小两倍。除孔隙空间的网络的节点外，补充节点位于固相区和单元中间，节点的能量方程表示如下其中是节点的温度，是第个相邻节点的温度，是被考虑节点之间的交换面积，如图所示，是热网络中两节点之间的距离，是连接节点和相邻节点部分的部分导热率......”。

2、“.....方程低估了热传导，因为在我们的模型中固相是不连续的而是孤立颗粒组成的，因此方程与真正三维体系相比，夸大了液相热对流的影响。此问题已经通过下式取代方程而得到解决的单元被蒸汽渗透。令人满意的是两个标准都可以得出稳定解。旦网络相分布被更新，整个过程将重复进行直到得到稳定解，即直到每个相界面满足。要注意的是，形成的任何孤立液体集群都被删除，即所有属于该液体集群的单元边和节点都被蒸汽占据本文中，凝结的机理，孔的液体再吸入机理，液膜流动机理都被忽略，任何孤立液体集群的形成，必须在得到稳态解之前蒸发。在下文介绍的结果中获得了个的孔隙网络，对应于的热网格。值得注意的是这数目的孔已经完全可以代表个真实的系统。氨是工作液。其中为充满液体或蒸汽的多孔介质的有效导热系数，见部分......”。

3、“.....液体或气体，是大体相同的再连续和离散的方法中。我们即将看到，方程可以得出与连续模型预期相符的令人满意的结论。当然，这部分模型可以很容易的被修改和改进，如果需要的话。边界条件边界条件与使用连续介质模型相似，方程,除了在沟槽毛细界面施加通量条件的热边界问题，即方程中的因子是通过翅片槽区域纯热导的初步模拟中推导出来的，并且直接后果是与金属翅片相比蒸汽热导率低得多。虽然这个边界条件比以前考虑的零通量情况比较满意，对结果的影响较弱，但是为了两种模型之间的比较，部分利用了方程。在每个气液相界面利用了饱和温度。源项源项是在每个气液相界面通过能量平衡定义的数值计算程序数值计算程序可以按如下概括，最初网络充满液体，除了肋下的第层单元边充满蒸汽为了便于蒸汽从肋下逸向槽中。温度场通过求解方程定义的系统后确定，每个液相界面的源项由方程推导......”。

4、“.....旦压力场知道了，不同压力下通过气液相界面的压差被确定并且与拉普拉斯算法给定的最大压力相比，即其中为表面张力，为润湿角假设等于零并且为喉宽度，对相同的单元，发现除了足够低的热负荷，表明没有得到稳定解。在此阶段，开发了各种单元入浸标准。我们运用如下两种只有联合最大值的单元被渗透，所有，与和相对应的单元边指定为导热系数，与和对应的指定为，这里和分别为饱和液体和蒸汽相对应的有效热传导率。需要指出的是，有效热传导与网络模型的单位不致，因为有效热传导的单位与传统的达西模型致。在定性研究范围内，有效传导率是固相热连接的简单方式。采用颗粒水平的传导性，在以前的工作中发现是个令人满意的做法，实际也是模型中的常规做法，如因此本文也采取。和是根据平行布置的模型估计的，,这里是孔隙率，分别是气相液相固相的导热系数......”。

5、“.....任何其他合理的热导率估计值都可以被很好的使用。使用有限体积法离散的概念表示热网格中的每个点热流平衡方程如下的节点与弯月面不相邻，当没有弯月面位于两节点之间时，两节点之间的离散通量可表示为,这里或取决于流体占据孔隙空间网络复杂单元边的情况，是两节点之间的交换面积如图三所示，这里下标,指的是热网格中点的相邻点顶部北，底部南，左侧西和右侧东节点。当两个节点之间存在弯月面时，离散化会更复杂的。考虑到如图所描绘的情况，在弯月面上热流平衡如下所示。这里是每单位质量的汽化焓，是弯月面中的蒸汽质量流率，离散化方程可以被写为这里弯月面的温度，从以上方程，可以用表示摘要对上表面局部加热和蒸发的多孔结构内进行传质传热的数值研究......”。

6、“.....这两种方法都表明气液相前端进入多孔结构中。当结构特征为单孔径是，连续模型和孔网模型均能得到相同的稳定解并且气液相前端是光滑的当存在孔径分布时，孔隙网络模型模拟结果表明前面典型的非线性前端类型为入侵渗流。对毛细管泵循环结果的影响进行了探讨。在特殊情况下，结果表明，毛细管扰动可能会影响的工作范围。孔隙网络模拟在多孔介质中，孔隙网络模拟已经被广泛应用于研究不混溶驱替以及许多传递过程,正如前所述，这种模式已被应用于研究气液相交换现象。然而在这些研究中，相变是被恒温或者准恒温条件下的传质作用驱动的。众所周知，多孔介质中考虑了气液相变传热的第个孔网模型就是当前研究所采用的模型并且是被和开发的。在这种类型的模型中，孔隙空间用个网络点孔和边喉模拟的。正方形网格应用于当前的研究，如图所示。考虑到固相中导热传热的需要应考虑如下的互补正方形。对于连续流模型，重力效应可以忽略......”。

7、“.....在节点处连续方程可离散为如下这里或取决于占据节点流体，从变化到其中相应的分别对应于节点位置边的北相应的东，南，西，是单元边对应的截面，是单元边中的平均速度，由定律求得，在方程中，是吼道长度，是节点处的压力，是有吼道，和。这可以导出以下的表达式这里,。关于热网格上的边界条件......”。

8、“.....但是，这种符合事实的蒸发通量比我们的模拟的值小。由离散化造成的系统问题可以用共轭梯度法解决。考虑到热梯度最终产生以下算法确定网络中的每个液体集群计算每个集群边界上的蒸发通量计算温度场在单元边连接已经渗透的区域，确定每个集群的最低门槛毛细压力对每组，步骤中确定的与蒸发通量相对应的质量损失被用到步骤确定的单元边上最终渗透的单元边和相邻的孔的是在步骤确定的第次完全耗散的单元边界网络内的相分布的更新和过程是重复进行的，直到指定数目的单元边被渗透。由于传质传热的耦合，应该在步骤和中应该使用个迭代程序。但对本文考虑的情况，两者渗透时温度场变化较小，因此迭代过程不需要执行，它是充分利用了前阶段即步骤温度计算蒸汽流量。带相变多孔结构局部加热时的传质传热连续流模型和孔隙网络模拟,络中完全被液体浸透，在没有温度梯度时......”。

9、“.....它有最低的门槛毛细压力，用来是确定每个集群计算每个群集边界上的蒸发通量对每组，步骤中确定的与蒸发通量相对应的质量损失被分配到步骤单元边以及相邻的孔最终被渗透的是在步骤中首先被完全耗散掉的单元更新网络内的相分布。门槛毛细管压力步骤二的经典表达式如下其中是所考虑单元的宽度。在这个阶段，要注意是表面张力系数也是温度的函数。因为是随温度变化的，因此，在存在温度梯度时，函数对温度的依赖性说明了个传热和渗透的耦合过程。由于存在温度梯度诱导产生的计算热通量步骤需要从计算气相中气液分压进行二次修改。在等温条件下，弯月面的平衡蒸汽分压是个常数通过温度值确定。由于平衡蒸汽分压是温度的函数，弯月面部分压力场计算时边界条件在不同的空间存在温度梯度，这说明了传质和传热的耦合反过来说传热取决于蒸发通量，因此，在这里气相中的扩散传输以蒸汽分压的形式体现。假设个准稳态的传输过程......”。