1、“.....进而影响燃料转运装置受预应力施加的集中荷载简体与筏基通过变截面的截锥体相连,安全壳筏基厚度为,有效约束了筒体变形安全壳的具体尺寸如图所示由于穹顶张拉并不会对筏基与地基之间造成影响,为简化考虑,将筏基与地基作为个整体,即简体在标高处直接锚固在地,精度要求为同时燃料转运装置的安装为关键路径,无法延期进行为分析核电站安全壳预应力施工变形对燃料转运装置的影响,本文采用有限元分析软件对穹顶预应力张拉引起的简体变形进行数值模拟,同时在现场设置检测点位进安全壳穹顶预应力施工,将在温度较低的环境中进行而我国混凝土结构工程施工规范中规定当工程所处环境低于时,不宜进行预应力筋张拉当工程所处环境高于或连续平均温度低于时,不宜进行灌浆施工。因此,需对原有预应力施工计划进行核电站安全壳预应力施工变形分析及实时原稿顶预应力张拉过程中引起的简体变形值较小......”。

2、“.....初始阶段为在穹顶预应力施工前进行初始值的测量,第阶段为穹顶第阶段预应力施加完成后测量,第阶段为穹顶第阶段预应力施加完成后测能得以实现我国自主知识产权的安全壳预应力体系是采用法国公司系列后张拉群锚体系该种预应力技术已经在我国南方地区建造的核电站广泛应用,如大亚湾核电站岭澳核电站阳江核电站宁德核电站等然而在我国北方地区建造近简体的环边区及燃料转运装置安装的位置附近平台施工作业少,设置的监测点不易被晃动通过有限元计算分析可得出,标高的筒体变形值几乎为模拟计算值为。,在标高区域设置个测点编号和在标高区域设置个测点编号和此外穹而可以有效节约材料核电站安全壳简体变形数值分析基于预应力技术的特点,该项技术已经在大跨度空间结构桥梁结构房屋加固改造工程尤其是在特种工程结构中得到了广泛的应用。核电站安全壳是核电站的标志性建筑物,核蒸汽供应系统的所有设备如压力装置的安装产生影响......”。

3、“.....保证工期,再进行安全壳穹顶预应力的施工,以避开冬期施工关键词核电站安全壳预应力施工变形实时前言预应力技术作为种特殊的施工工艺,随着该项技术的不断发展和完善,在土木工程器蒸汽发生器燃料转运装置等均安装其内安全壳般为圆柱形筒体圆形筏基顶部为椭球形穹顶的钢筋混凝土结构由于在事故核泄漏工况下,该混凝土结构中存在较大的拉应力,若采用普通钢筋混凝土无法满足抗裂的要求,必须借助预应力昆凝土技术才摘要电站安全壳是核电站的标志性建筑物,核蒸汽供应系统的所有设备均安装其内燃料转运装置为关键部件,其安装精度要求十分严格,同时燃料转运装置的安装为关键路径,无法延期进行而核电站安全壳预应力施工会引起筒体变形,进而影响燃料转运装置天津大学学报,李振宝,林树潮,马华等混凝土安全壳预应力施工模拟与变形监测北京工业大学学报,赵春风,陈健云基础隔震系统对核电站安全壳抗震的影响爆炸与冲击......”。

4、“.....王彪等极限安全地震动下核电站安全壳楼层反应谱中山大有限元分析软件对穹顶预应力张拉引起的筒体变形进行数值模拟,同时在现场设置检测点位进行实际变形量的实时监测,得出以下主要结论由于安全壳穹顶预应力钢束孔道布置复杂,造成孑道内不同部位钢绞线的受力均不相同,很难精确模拟穹首台核电站红沿河核电站以下简称核电站应用该技术时却遇到了挑战由于堆型相同,该核电站施工进度计划是参照广东大亚湾核电站施工进度计划编制的,未充分考虑大连地区由于冬季温度较低对预应力施工造成的影响按照项目部制定的进度计划,该核电站器蒸汽发生器燃料转运装置等均安装其内安全壳般为圆柱形筒体圆形筏基顶部为椭球形穹顶的钢筋混凝土结构由于在事故核泄漏工况下,该混凝土结构中存在较大的拉应力,若采用普通钢筋混凝土无法满足抗裂的要求,必须借助预应力昆凝土技术才顶预应力张拉过程中引起的简体变形值较小......”。

5、“.....初始阶段为在穹顶预应力施工前进行初始值的测量,第阶段为穹顶第阶段预应力施加完成后测量,第阶段为穹顶第阶段预应力施加完成后测量仪器的选择竖向荷载起到约束穹顶竖向变形的作用,进步可以安全壳反应堆厂房正处于安装的高峰期,监测点的选取位置必须处于相对隐蔽施工作业少的偏僻区域,同时还能反应出简体的变形通过在现场实地考察发现,反应堆厂房标高平台设备闸门两侧核电站安全壳预应力施工变形分析及实时原稿学学报自然科学版,申祖武,刘国强,王天运等触地爆炸后核电站安全壳基底振动响应分析岩土力学,王天运,任辉启,王玉岚等接触爆炸荷载作用下核电站安全壳的动力响应分析核动力工程核电站安全壳预应力施工变形分析及实时原稿顶预应力张拉过程中引起的简体变形值较小,变形值的增长数值为所以选择同等实时监测阶段检测过程共分为个阶段,初始阶段为在穹顶预应力施工前进行初始值的测量......”。

6、“.....第阶段为穹顶第阶段预应力施加完成后测应力施工引起的筒体变形不会对核电站安全壳预应力施工变形对燃料转运装置产生影响,可以先进行燃料转运装置的安装,以保证工期,再进行安全壳穹顶预应力的施工,从而避开冬期施工参考文献李志鹏,张晋元核电站安全壳预应力施工变形分析及实时监压强度为,弹性模量为荷载确定由于安全壳穹顶预应力钢束孔道布置复杂及钢绞线受孔道内壁摩擦力的作用,道内不同部位钢绞线的受力均不相同,很难精确模拟穹顶预应力管道的分布荷载经过研究发现,虽然穹顶预应力管道布置复杂但管道两预应力管道的分布荷载可采用穹顶预应力张拉施加在环梁位置的荷载值作为在安全壳筒体环梁处的外部荷载进行简体变形分析采用数值模拟及现场实时监测相结合的方法......”。

7、“.....该混凝土结构中存在较大的拉应力,若采用普通钢筋混凝土无法满足抗裂的要求,必须借助预应力昆凝土技术才,第阶段为穹顶第阶段预应力施加完成后测量现场实测见图及图,数值见表及表现场实测结果显示,穹顶预应力张拉后引起的筒体变形值较小,其中标高区域实测值为,模拟计算值为,标高区域实测值为,模拟计算值为结束语采用近简体的环边区及燃料转运装置安装的位置附近平台施工作业少,设置的监测点不易被晃动通过有限元计算分析可得出,标高的筒体变形值几乎为模拟计算值为。,在标高区域设置个测点编号和在标高区域设置个测点编号和此外穹置的安装精度为分析其影响,本文采用有限元分析软件对穹顶预应力张拉引起的筒体变形进行数值模拟,同时在现场设置检测点位进行实际变形量的监测......”。

8、“.....而且该力即是引起简体变形的直接因素因此,将锚固点处的荷载进行简化,作用在安全壳筒体环梁处,对简体变形进行计算分析穹顶预应力管道布置及锚固点位置如图所示电站安全壳简体变形实时监测监测点及测核电站安全壳预应力施工变形分析及实时原稿顶预应力张拉过程中引起的简体变形值较小,变形值的增长数值为所以选择同等实时监测阶段检测过程共分为个阶段,初始阶段为在穹顶预应力施工前进行初始值的测量,第阶段为穹顶第阶段预应力施加完成后测量,第阶段为穹顶第阶段预应力施加完成后测上,筒壁厚度为,忽略截锥体的尺寸变化及设备闸门处筒体开的影响采用有限元分析软件单元建立安全壳有限元模型,如图所示安全壳混凝土强度等级为为法国标准,相当于中国标准,根据现场试验测得其的抗近简体的环边区及燃料转运装置安装的位置附近平台施工作业少,设置的监测点不易被晃动通过有限元计算分析可得出,标高的筒体变形值几乎为模拟计算值为。......”。

9、“.....实时筒体的变形,为核电站安全壳预应力施工提供新的思路和方法数值分析模型核电站安全壳由椭球形穹顶圆柱形筒壁和圆形筏基组成椭球形穹顶和筒壁的连接处设置有变截面环梁,用来分别锚固穹顶和竖向预应力钢束,承整将在冬期进行的预应力施工延迟进行,待环境温度上升到满足规范规定的温度要求后再进行施工作业由此而来,预应力施工引起的简体变形将会影响后续的安全壳厂房内部的燃料转运装置的安装同时燃料转运装置为关键安装部件,其安装精度要求十分严格首台核电站红沿河核电站以下简称核电站应用该技术时却遇到了挑战由于堆型相同,该核电站施工进度计划是参照广东大亚湾核电站施工进度计划编制的,未充分考虑大连地区由于冬季温度较低对预应力施工造成的影响按照项目部制定的进度计划......”。