1、“.....燃机启动过程中,由于压气机压比相对较小,因此压气机高压侧的体积流量很大,气流速度很高。速度达到极限以后造成流道堵塞。和设计工况下额定转速相比,燃机启动过程中气流出现堵塞时,其轴向速度减小,进而导终结果如下将高压防喘放气阀全开区间设定为～rpm将启动升速阶段的IGV开度从#176变更为#176IGV角度从原启机过程打开到修改为机组原本启动时的升速率在rpm以上都是,现将～rpm区间的ACC由将SFC在rpm时开始退阀从全关变更为全开将启动升速阶段的IGV开度从#176变更为#176。菱东方在若干台燃机上实施了以上两项措施为主的设定变更,变更后的燃机累计启动超过次,其中包括冷态温态热态和极热态,无发生旋转失速。试验结果优化启动过程中～rp后因调试需要启机定速rpm共次,其中有次在转速升到rpm左右出现以下现象轴承振动突然增大,尤其Y达到um以上......”。

2、“.....因此体积流量相对的减少的较少,轴向速度减少的较少。而在前几级中,与设计工况相比较,其压力和密度却均有所增加,体积流量减少较多,因此轴向速度降低较多,由此产生正冲角,容易引起背弧脱离。从而得到以下的速度角形。从图中可看出当转速发生。M701F4燃机启动过程旋转失速问题分析(原稿)。试验结果通过特殊测量试验,菱东方确认了以下两个措施初始方案来解决旋转失速的可行性。将～rpm高压防喘放气阀从全关变更为全开将启动升速阶段的IGV开度从#176变更为#176使得旋转失速容易发生。压气机系统的工作分析对压气机系统的工作进行分析可知当实际工作转速比设计转速有所下降时,压气机的压比要下降。这时末几级中,由于前面各级压比很低,由此该级前的压力低于设计压力,密度低于设计工况的密度,而比体积高于设计工从原启机过程打开到修改为机组原本启动时的升速率在rpm以上都是......”。

3、“.....优化后的情况按上述修改后,燃机在启动过程中未再出现旋转失速。并且,通过对处理措施的优化,进步叶片脏污的影响压气机叶片脏污,影响压气机效率流量,进而影响气流速度,使得旋转失速容易发生。试验结果优化启动过程中～rpm高压防喘放气阀全开会减少进入燃烧器的空气量,此时燃机排气温度BPTET会比以往更高。机端情况下,BPT与BPTRE保了机组启动运行状态良好,燃机旋转失速问题得到了圆满解决。结论与建议MF机组在启动过程中旋转失速的直接原因是气流堵塞。生产厂家的加工工艺水平对压气机的运行状况有非常大的影响。针对国产MF机组可以普遍使用最终的启动优化方案来预防旋转失速的机组启动情况分析和设计工况下额定转速相比,燃机启动过程中,由于压气机压比相对较小,因此压气机高压侧的体积流量很大,气流速度很高。速度达到极限以后造成流道堵塞。和设计工况下额定转速相比,燃机启动过程中气流出现堵塞时,其轴向速度减小,进而导,密度低于设计工况的密度......”。

4、“.....因此体积流量相对的减少的较少,轴向速度减少的较少。而在前几级中,与设计工况相比较,其压力和密度却均有所增加,体积流量减少较多,因此轴向速度降低较多,由此产生正冲角,容易引起背弧脱离运行部门采取了停机后打开锅炉烟囱档板,燃机高盘冷却,擦洗IGV叶片,离线水洗清洁剂浓度为等措施,压气机失速现象有所改善,但还时有发生。为了彻底解决启动阶段压气机的旋转失速问题,菱及东方联合国内某燃机电厂进行了针对性的试验和分析。试验目的。菱东方在若干台燃机上实施了以上两项措施为主的设定变更,变更后的燃机累计启动超过次,其中包括冷态温态热态和极热态,无发生旋转失速。压气机旋转失速现象的发现下面以某厂燃机为例,介绍燃机启动过程中典型的旋转失速的情况。年月日燃机首次点火,之保了机组启动运行状态良好,燃机旋转失速问题得到了圆满解决。结论与建议MF机组在启动过程中旋转失速的直接原因是气流堵塞。生产厂家的加工工艺水平对压气机的运行状况有非常大的影响......”。

5、“.....因此体积流量相对的减少的较少,轴向速度减少的较少。而在前几级中,与设计工况相比较,其压力和密度却均有所增加,体积流量减少较多,因此轴向速度降低较多,由此产生正冲角,容易引起背弧脱离。从而得到以下的速度角形。从图中可看出当转速部形成失速区,以低于转子的转速在转子叶片内部旋转,旋转方向相对于转子旋转方向相反。失速区内部堵塞严重,压力增大,造成压力波动,进而引发振动。导致压气机失速的其他因素压气机叶片脏污的影响压气机叶片脏污,影响压气机效率流量,进而影响气流速度M701F4燃机启动过程旋转失速问题分析(原稿)doc。从而得到以下的速度角形。从图中可看出当转速降低时,气流在头几级中攻角增大,而攻角增加得太甚时,就可能产生旋转脱离和喘振。在末几级中,攻角减小,这时增压值和效率就迅速降低。压气机就很有可能由于在前几级中发生强烈的旋转脱离现象而进入喘振工况的比体积,因此体积流量相对的减少的较少,轴向速度减少的较少。而在前几级中,与设计工况相比较......”。

6、“.....体积流量减少较多,因此轴向速度降低较多,由此产生正冲角,容易引起背弧脱离。从而得到以下的速度角形。从图中可看出当转速施了特殊测量试验。M701F4燃机启动过程旋转失速问题分析(原稿)。压气机系统的工作分析对压气机系统的工作进行分析可知当实际工作转速比设计转速有所下降时,压气机的压比要下降。这时末几级中,由于前面各级压比很低,由此该级前的压力低于设计压生产厂家的加工工艺水平对压气机的运行状况有非常大的影响。针对国产MF机组可以普遍使用最终的启动优化方案来预防旋转失速的发生。M701F4燃机启动过程旋转失速问题分析(原稿)。机组启动情况分析和设计工况下额定转速相比,燃机启动过程中,由于转失速问题主要由于气流堵塞造成,因此,设备厂家考虑在启动阶段增加额外的抽气量以消除气流堵塞,进而降低旋转失速的影响。为了确认具体多少额外的抽气量既能降低旋转失速的影响,又能满足燃机启动过程中各部件功能的需要,菱东方在某燃机电厂的燃机上实保了机组启动运行状态良好......”。

7、“.....结论与建议MF机组在启动过程中旋转失速的直接原因是气流堵塞。生产厂家的加工工艺水平对压气机的运行状况有非常大的影响。针对国产MF机组可以普遍使用最终的启动优化方案来预防旋转失速的低时,气流在头几级中攻角增大,而攻角增加得太甚时,就可能产生旋转脱离和喘振。在末几级中,攻角减小,这时增压值和效率就迅速降低。压气机就很有可能由于在前几级中发生强烈的旋转脱离现象而进入喘振工况。试验与分析针对运行中出现的旋转失速,某电厂使得旋转失速容易发生。压气机系统的工作分析对压气机系统的工作进行分析可知当实际工作转速比设计转速有所下降时,压气机的压比要下降。这时末几级中,由于前面各级压比很低,由此该级前的压力低于设计压力,密度低于设计工况的密度,而比体积高于设计工导致气流攻角增大,气流在叶片背弧侧发生分离。分离的气团在转子叶片内部形成失速区,以低于转子的转速在转子叶片内部旋转,旋转方向相对于转子旋转方向相反。失速区内部堵塞严重,压力增大,造成压力波动,进而引发振动......”。

8、“.....因此压气机高压侧的体积流量很大,气流速度很高。速度达到极限以后造成流道堵塞。和设计工况下额定转速相比,燃机启动过程中气流出现堵塞时,其轴向速度减小,进而导致气流攻角增大,气流在叶片背弧侧发生分离。分离的气团在转子叶片内M701F4燃机启动过程旋转失速问题分析(原稿)doc况的比体积,因此体积流量相对的减少的较少,轴向速度减少的较少。而在前几级中,与设计工况相比较,其压力和密度却均有所增加,体积流量减少较多,因此轴向速度降低较多,由此产生正冲角,容易引起背弧脱离。从而得到以下的速度角形。从图中可看出当转速变更为rpm时开始退出。优化后的情况按上述修改后,燃机在启动过程中未再出现旋转失速。并且,通过对处理措施的优化,进步确保了机组启动运行状态良好,燃机旋转失速问题得到了圆满解决。结论与建议MF机组在启动过程中旋转失速的直接原因是气流堵塞。使得旋转失速容易发生......”。

9、“.....压气机的压比要下降。这时末几级中,由于前面各级压比很低,由此该级前的压力低于设计压力,密度低于设计工况的密度,而比体积高于设计工高压防喘放气阀全开会减少进入燃烧器的空气量,此时燃机排气温度BPTET会比以往更高。机端情况下,BPT与BPTREF的裕度过小,燃机可能在启动升速过程中进入BPT温度控制,导致启动失败。因此,菱东方对上述两项措施进步进行优化和补充,最体压力下降轴承的低频振动分量增大。针对上述现象,菱及东方汽轮机厂技术人员经过相关数据分析,判断燃机在转速rpm区间出现旋转失速现象。试验结果通过特殊测量试验,菱东方确认了以下两个措施初始方案来解决旋转失速的可行性。将～rpm高压防喘放气。菱东方在若干台燃机上实施了以上两项措施为主的设定变更,变更后的燃机累计启动超过次,其中包括冷态温态热态和极热态,无发生旋转失速。压气机旋转失速现象的发现下面以某厂燃机为例,介绍燃机启动过程中典型的旋转失速的情况。年月日燃机首次点火,之保了机组启动运行状态良好......”。