1、“.....钢衬所承担的水压力增大,蜗壳个断面混凝土所承担的水压力减小。由方案垫层包角上承担的水压力减小。由方案垫层包角上,弹性模量和方案不设垫层,蜗壳直埋于混凝土中的计算结果分析可以看出在同种垫层包角下,随着垫层弹性模量的增大,钢衬的可变形范围减小,钢衬所承担的水压力减小,蜗壳个断面混凝土所承担的水压力增大。钢蜗壳位移分析为了研究钢蜗壳在内水压力作用下的变形特征,取以上每个典型断面上的个特征点,从蜗壳垫层敷设范围的下边缘位于蜗壳腰线上,垫层弹性模量取,垫层厚度取。水电站垫层蜗壳结构静力受力特性分析原稿。方案垫层敷设范围的下边缘位于蜗壳腰线位置,垫层弹性模量取,垫层厚度取。方案垫层敷设范围的下边缘位于蜗壳腰线下,垫层弹性模量取,垫层厚度取。方案蜗壳外围不设垫层,直接埋于混凝土中。壳结构进行模拟,分析其在不同的垫层弹性模量和包角的方案下蜗壳结构本身的受力特性和基本规律......”。

2、“.....单元划分混凝土用实体单元模拟厚度变化的蜗壳钢板座环上下环板由薄板单元模拟固定导叶由单元模拟垫层由实体单元单元模拟。水电站垫层蜗壳结构静力受力特性分析原稿图和可以看出剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为。水电站垫层蜗壳结构静力受力特性分析原稿。摘要通过利用结构分析程序研究水电机组垫层蜗壳结构在静力荷载作用下的受力特性,对蜗壳结构应力和位移的计算分析,得出蜗壳结构在不同薄板单元模拟固定导叶由单元模拟垫层由实体单元单元模拟。钢衬混凝土钢衬垫层之间的接触为面面接触,采用和单元模拟。整个模型共剖分单元个,节点个。坐标取向以顺水流方向为方向,向下游为正竖直方向为向,向上为正坝轴线方向为向,向右岸为正......”。

3、“.....由应力等值线图和可以看出方案剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为,与垫层相接的混凝土的径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为,与垫层相接的混凝土的径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为,与垫层相接的混凝土的径向压力为。方案钢蜗壳外全部包围混凝土,由应力等值线下垫层包角,弹性模量,个剖面的点处无垫层,所以其径向位移都很小,在之间点点点和点处设置了垫层,其径向位移较大,在之间。在方案下垫层包角下,弹性模量,个剖面的个点处都设置了垫层,其径向位移较大,在之间。在方案下不设垫层,蜗壳直埋于混凝土中点点和点,见图。各点的径向位移见表图关键点位置示意图表各方案剖面径向位移表单位由表的计算结果可以看出在方案下垫层包角上,弹性模量,个剖面的点和点处都无,个剖面的个点处都无垫层,所以其径向位移都很小,在之间。方案垫层敷设范围的下边缘位于蜗壳腰线位置......”。

4、“.....垫层厚度取。方案垫层敷设范围的下边缘位于蜗壳腰线下,垫层弹性模量取,垫层厚度取。方案蜗壳外围不设垫层,直接埋于混凝土中。单元划分混凝土用实体单元模拟厚度变化的蜗壳钢板座环上下环板由通过以上计算结果分析,几种工况的对比分析见下由方案垫层包角上,弹性模量方案垫层包角上,弹性模量和方案垫层包角下,弹性模量的计算结果分析可以看出在同种垫层弹性模量下,随着垫层包角的增大,钢衬的可变形范围增大,钢衬所承担的水压力增大,蜗壳个断面混凝土所承担的水压力减小。由方案垫层包角上钢衬相接的混凝土径向压力为,与垫层相接的混凝土的径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为,与垫层相接的混凝土的径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为,与垫层相接的混凝土的径向压力为。由应力等值线图和可以看出方案剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为,与垫层相接的混凝土的径向压力为剖面中......”。

5、“.....我国已建在建和设计中的水电站蜗壳,许多采用了第种结构形式。这种形式的优点在于,可以减少钢蜗壳向外围钢筋混凝土结构传递的内水压力,充分发挥钢衬的承载力,改善蜗壳外围混凝土的应力状态,提高其抗裂安全度。本文利用结构分析程序对水电站蜗壳进结构在水压力自重,机组荷载等作用下的受力特性,便于比较和分析,计算采用以下几种方案方案垫层敷设范围的下边缘位于蜗壳腰线上,垫层弹性模量取,垫层厚度取。设备重量定子基础板和下机架基础板上的设备重量均匀作用于该面上。上层楼板活荷载各层楼板上的活荷载和设备重量均匀作用于该层楼板上。垫层蜗壳结构计算分析通过维有限元模型对蜗,个剖面的个点处都无垫层,所以其径向位移都很小,在之间。方案垫层敷设范围的下边缘位于蜗壳腰线位置,垫层弹性模量取,垫层厚度取。方案垫层敷设范围的下边缘位于蜗壳腰线下......”。

6、“.....垫层厚度取。方案蜗壳外围不设垫层,直接埋于混凝土中。单元划分混凝土用实体单元模拟厚度变化的蜗壳钢板座环上下环板由图和可以看出剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为。水电站垫层蜗壳结构静力受力特性分析原稿。摘要通过利用结构分析程序研究水电机组垫层蜗壳结构在静力荷载作用下的受力特性,对蜗壳结构应力和位移的计算分析,得出蜗壳结构在不同。在方案下不设垫层,蜗壳直埋于混凝土中,个剖面的个点处都无垫层,所以其径向位移都很小,在之间。由应力等值线图和可以看出方案剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为,与垫层相接的混凝土的径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为,与垫层相接的混凝土的径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为......”。

7、“.....与垫层相接的混凝土的径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为,与垫层相接的混凝土的径向压力为。方案钢蜗壳外全部包围混凝土,由应力等值线图和可以看出剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力图和可以看出剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为。水电站垫层蜗壳结构静力受力特性分析原稿。摘要通过利用结构分析程序研究水电机组垫层蜗壳结构在静力荷载作用下的受力特性,对蜗壳结构应力和位移的计算分析,得出蜗壳结构在不同。工程概况工程水电站最大坝高,坝顶中心长度。水库正常蓄位为▽,死水位▽,总库容,调节库容。电站总装机容量,保证出力,额定发电水头,多年平均发电量。水电站厂房钢蜗壳进口直径,其圆距机组中心线......”。

8、“.....蜗壳垫层厚度取。见图图。由应力等值线图和可以看出方案剖面中,蜗壳内与面的点和点处都无垫层,所以其径向位移都很小,在之间点点和点处设置了垫层,其径向位移较大,在之间。在方案下垫层包角,弹性模量,个剖面的点处无垫层,所以其径向位移很小,在之间点点点和点处设行整体静力有限元分析,研究在静力荷载作用下蜗壳结构的受力特性,通过对蜗壳结构应力和位移的计算分析,得出蜗壳结构在不同的垫层弹性模量和不同的垫层包角情况下的应力和位移变化规律。当蜗壳结构设有垫层时,设置垫层处的钢衬可以有较大的变形空间,所以可以承担更大的水压力,以减少蜗壳外围混凝土承担的水压力,可以减小混凝土开裂,有效发挥钢衬的抗拉作,个剖面的个点处都无垫层,所以其径向位移都很小,在之间。方案垫层敷设范围的下边缘位于蜗壳腰线位置,垫层弹性模量取,垫层厚度取。方案垫层敷设范围的下边缘位于蜗壳腰线下,垫层弹性模量取,垫层厚度取......”。

9、“.....直接埋于混凝土中。单元划分混凝土用实体单元模拟厚度变化的蜗壳钢板座环上下环板由垫层弹性模量和不同的垫层包角情况下的应力和位移变化规律。设置垫层处的钢衬可以有较大的变形空间,所以可以承担更大的水压力,以减少蜗壳外围混凝土承担的水压力,减小混凝土开裂,有效发挥钢衬的抗拉作用。仅供工程设计参考。关键词蜗壳垫层静力荷载钢衬引言目前,国内外大型水电站钢蜗壳结构设计形式主要有种钢蜗壳外直接浇筑混凝土,既不设垫层也不层相接的混凝土的径向压力为。由应力等值线图和可以看出方案剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为,与垫层相接的混凝土的径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为,与垫层相接的混凝土的径向压力为剖面中,蜗壳内与钢衬相接的混凝土径向压力为,与垫层相接的混凝土的径向压力为。方案钢蜗壳外全部包围混凝土,由应力等值线,弹性模量和方案不设垫层......”。