1、“.....说明煤量偏多,要及时减煤,同时放快负荷变化率,但煤量减少到比对应负荷煤量少时,不要维持过长时间,min即可,控制再热汽减温水量主再热汽温以及氧量等参数尽量再设计值范围内。确定影响机组主再热汽温的因素和特性的合理性理论上讲大部分锅炉汽温特性介于辐射与纯对流之间,炉膛内部呈辐射式屏式过热器属于半对流半辐射水平烟道主要呈对流特性。汽压对于汽温的影响通过工质焓升分配和蒸汽比热容的变化来实现的。通过汽化潜热的变化,来判断蒸AGC模式下经济指标调整与NO的控制分析胡雅琨(原稿)doc大幅度变化时,NO的波动也尤为大,目前环保形势十分严峻,为确保环保指标满足要求,也迫使在此种模式下运行要花费更多的精力来控制NO的生成。所以如何在AGC模式下能够更加经济的运行和有效的控制NO的生成是我们需要讨论的。关键词AGC模式经济指标调整NO的控制我厂目前有台MW亚临界燃煤机组。锅炉型号为。汽压对于汽温的影响通过工质焓升分配和蒸汽比热容的变化来实现的。通过汽化潜热的变化,来判断蒸汽量的多少......”。

2、“.....。通常来讲,次风配比常采用以下几种配比正塔型倒塔型腰鼓型束腰型。但是我们在调整过程不必严格按照以上方法调整,因为燃烧是极其复杂的,不能说通过采用哪种单的配比就可调好的。在温度调锅炉运行时,应选取最合理的过量空气系数。AGC模式下经济指标调整与NO的控制分析胡雅琨(原稿)。摘要随着电网系统的日益完善和容量的日益增大,为了快速响应和满足电网的需求,大部分机组根据需要会投入AGC模式运行。但机组投入AGC模式运行时,为满足电网需求,负荷波动大,对机组的经济运行影响很大。同时在机组负荷温。当汽温汽压均上涨较快,说明煤量偏多,要及时减煤,同时放快负荷变化率,但煤量减少到比对应负荷煤量少时,不要维持过长时间,min即可,然后及时把煤量加上否则后期就会低温压力下降。在此期间左右侧再热汽温的调整要及时调整次风配比,关于次风门配比后面做讨论。同样对于降负荷采用相反的方法。能量分析法。以我厂机组为例成,影响很大。调整次风门,最主要的目的是在炉膛的燃烧区域形成微欠氧区域,从而抑制NO的生成......”。

3、“.....降低烟温,进步减少NO的生成。由于NO的控制与炉膛结焦是相矛盾的,因此如何找取之间的平衡点,是调整中的重点和难点。超前调节汽温当负荷变动时,例如升负荷时,机侧人员首先主动的手动干预煤量的调节目前我厂机组AGC负荷多在MW之间波动频繁,负荷变化率在MWmin左右,在此区间的目的主要是控制再热汽减温水量主再热汽温以及氧量等参数尽量再设计值范围内。确定影响机组主再热汽温的因素和特性的合理性理论上讲大部分锅炉汽温特性介于辐射与纯对流之间,炉膛内部呈辐射式屏式过热器属于半对流半辐射水平烟道主要呈对流特性磨煤机的运行方式磨煤机的运行方式相当重要,运行磨煤机的数量尽量要与机组负荷匹配,保证磨煤机出口的混合物浓度在正常范围内,避免出现风煤比过大,导致炉内氧量较高。如果磨煤机有检修工作或定期倒换,需上层磨或隔层运行时,停运磨次风开度开度不宜,适当降低主燃烧器摆角增加SOFA开度低负荷期间磨煤机倒换时,在不影响燃日常的调整过程中也会采取必要的措施来控制NO的生成。以我厂机组为例......”。

4、“.....控制NO排放总量,可采取减少燃烧的过量空气系数控制燃料与空气的前期混合提高入炉的局部燃料浓度。具体来说,就是在保证锅炉燃烧安全的前提下,采取以下措施来减少氮氧化物的量,共有层次风喷口为控制炉膛出口左右烟温偏差,主燃烧器顶部两层次风CCOFA和CCOFB采用反切布臵顺时针旋转,反切角#186,其余喷口均为逆时针旋转,其中层CFS喷口沿偏向水冷壁方向与主燃烧器主气流正切#186,从而在燃烧器区域及上部水冷壁附近形成氧化性气氛,防止结焦和高温腐蚀。每只煤粉喷嘴周布过程中要根据实际情况采取不同的次风配比。另外角切圆直吹燃烧器会存在残余旋转,造成AB侧汽温有所偏差,采用反切风进行消除余旋,但效果不是很理想,通过次风配比进行消除有定的效果。多去尝试,总能总结出经验。以我厂机组为例,目前我厂机组AGC负荷多在MW之间波动频繁,负荷变化率在MWmin左右,在此区间的目的主要是目前我厂机组AGC负荷多在MW之间波动频繁,负荷变化率在MWmin左右......”。

5、“.....确定影响机组主再热汽温的因素和特性的合理性理论上讲大部分锅炉汽温特性介于辐射与纯对流之间,炉膛内部呈辐射式屏式过热器属于半对流半辐射水平烟道主要呈对流特性大幅度变化时,NO的波动也尤为大,目前环保形势十分严峻,为确保环保指标满足要求,也迫使在此种模式下运行要花费更多的精力来控制NO的生成。所以如何在AGC模式下能够更加经济的运行和有效的控制NO的生成是我们需要讨论的。关键词AGC模式经济指标调整NO的控制我厂目前有台MW亚临界燃煤机组。锅炉型号为的前提下,采取以下措施来减少氮氧化物的生成低过量空气燃烧使燃烧过程尽可能在接近理论空气量的条件下进行,随着烟气中过量氧的减少,可以抑制NO的生成。这是种最简单的降低NO排放的方法。般可降低NO排放。但如炉内氧浓度过低,会增加化学不完全燃烧热损失,引起飞灰含碳量增加,甚至结焦,使锅炉燃烧效率下降。因此......”。

6、“.....随着烟气中过量氧的减少,可以抑制NO的生成。这是种最简单的降低NO排放的方法。般可降低NO排放。但如炉内氧浓度过低,会增加化学不完全燃烧热损失,引起飞灰含碳量增加,甚至结焦,使锅炉燃烧效率下降。因此,在锅炉运行时,应选取最合理的过量空气系大幅度变化时,NO的波动也尤为大,目前环保形势十分严峻,为确保环保指标满足要求,也迫使在此种模式下运行要花费更多的精力来控制NO的生成。所以如何在AGC模式下能够更加经济的运行和有效的控制NO的生成是我们需要讨论的。关键词AGC模式经济指标调整NO的控制我厂目前有台MW亚临界燃煤机组。锅炉型号为177#176,同时为满足炉膛出口烟温偏差调整的需要,还可水平摆动#177#176。目前锅炉在设计时采用低氮分级燃烧,但是在调整过程中尤其是机组负荷频繁波动的工况下,不可避免的产生较多的NO,如何去控制,尽量的减少喷NH量,不但可以防止氨逃逸过大,空预器堵塞,也会大大提高电厂的整体经济效益......”。

7、“.....降低烟温,进步减少NO的生成。由于NO的控制与炉膛结焦是相矛盾的,因此如何找取之间的平衡点,是调整中的重点和难点。目前锅炉在设计时采用低氮分级燃烧,但是在调整过程中尤其是机组负荷频繁波动的工况下,不可避免的产生较多的NO,如何去控制,尽量的减少喷NH量,不但可以防止氨逃逸过大,空预器周界风,既作为燃料风,又防止结焦和高温腐蚀,也可起到定的托粉作用。次风相间布臵。为满足锅炉汽温调节的需要,燃烧器喷嘴采用摆动结构主燃烧器只喷嘴由台摆动汽缸带动上下同时摆动,次风喷口上下摆动#177#176,次风喷口上下摆动#177#176。SOFA燃烧器的只喷嘴由台摆动汽缸带动上下摆动#目前我厂机组AGC负荷多在MW之间波动频繁,负荷变化率在MWmin左右,在此区间的目的主要是控制再热汽减温水量主再热汽温以及氧量等参数尽量再设计值范围内。确定影响机组主再热汽温的因素和特性的合理性理论上讲大部分锅炉汽温特性介于辐射与纯对流之间......”。

8、“.....单炉膛Π型布臵,采用正压直吹制粉系统角切圆摆动燃烧器。并于年完成脱硝改造,采用SCR脱硝法选择性催化还原法。锅炉采用组水平浓淡分离摆动式燃烧器,由主燃烧器和SOFA燃烧器组成,在炉内形成双切圆燃烧。主燃烧器设臵层次风喷口和层次风喷口SOFA燃烧器设计用于控制NO的生成锅炉运行时,应选取最合理的过量空气系数。AGC模式下经济指标调整与NO的控制分析胡雅琨(原稿)。摘要随着电网系统的日益完善和容量的日益增大,为了快速响应和满足电网的需求,大部分机组根据需要会投入AGC模式运行。但机组投入AGC模式运行时,为满足电网需求,负荷波动大,对机组的经济运行影响很大。同时在机组负荷燃烧稳定的情况下,尽量快速完成倒磨。倒换期间,根据负荷情况氧量维持低限,增大底层磨出力,运行磨辅助风周界风开度不宜大于,CFS风,适当增加SOFA开度磨煤机停运后冷磨时尽量采用大风量快速冷磨,冷磨结束后及时关闭冷风隔绝门调整门出口闸板门备用磨对应次风开度关至以内。次风的配比次风的合理配比对于氮氧化物的生塞......”。

9、“.....在日常的调整过程中也会采取必要的措施来控制NO的生成。以我厂机组为例,经过研究与调整采用以下措施可有效地控制在AGC模式下的NO的生成。控制NO排放总量,可采取减少燃烧的过量空气系数控制燃料与空气的前期混合提高入炉的局部燃料浓度。具体来说,就是在保证锅炉燃烧安全AGC模式下经济指标调整与NO的控制分析胡雅琨(原稿)doc大幅度变化时,NO的波动也尤为大,目前环保形势十分严峻,为确保环保指标满足要求,也迫使在此种模式下运行要花费更多的精力来控制NO的生成。所以如何在AGC模式下能够更加经济的运行和有效的控制NO的生成是我们需要讨论的。关键词AGC模式经济指标调整NO的控制我厂目前有台MW亚临界燃煤机组。锅炉型号为助风周界风开度不宜大于,CFS风,适当增加SOFA开度磨煤机停运后冷磨时尽量采用大风量快速冷磨,冷磨结束后及时关闭冷风隔绝门调整门出口闸板门备用磨对应次风开度关至以内。次风的配比次风的合理配比对于氮氧化物的生成,影响很大。调整次风门......”。