1、“.....计算模型的残差精度分别取连续性方程的残差为,动量方程及方程的残差均为,能量方程的残差为折流板切口方向对管壳式换热器传热性能影响唐旭华原稿。模拟结果及分析对电站用折流板管壳式换热器,壳程进行数值模拟,采用离散求解器,采用稳态隐式格式求解以保证收敛的稳定性速度压力耦合方式采用基于交错网格的算法。壳程流体介质为水,介质物性参数依据流体温度线性插值得到。假设壳程入口流体的速度均匀分布,忽略重力影响,壳体壁面。网格划分与边界条件。运用软件对几何模型进行网格划分和优化,网格划分采用分块划分的方法,采用非结构化网格划分,在换热管壁附近对网格进行加密,以满足计算求解的准确性要求。为确定合适的网格数量,对几何模型划分网格的独立性进行折流板切口方向对管壳式换热器传热性能影响唐旭华原稿口流速条件下,计算模型的折流板间距较大时壳程总压降较小......”。

2、“.....壳程总压降逐渐增大。随着壳程进口流速的逐渐增加,各计算模型壳程总压降也越来越大,这是由于随着壳程进口流速的增加,各计算模型壳程流体流速增加,壳程流体流动的距较大时壳程总压降较小随着折流板圆缺高度减小,壳程总压降逐渐增大。在壳程流体流量不变的情况下,通过适当减小折流板间距或减小折流板圆缺高度,可以提高管壳式换热器的总传热系数,提高换热性能。从换热器整体性能的角度考虑,各个换热器模型对应在每块折流板的背部形成的流动死区温度较高,换热管束的传热效果较差,影响管壳式换热器的换热效果。根据数值模拟结果,对换热器模型的压降变化规律与传热效果进行分析,随着壳程进口雷诺数的增大,即进口流速的增大,壳程总压降逐渐增大。在相同的壳程可以改变壳程流体的流动方向,使其垂直于管束流动,并提高流速,从而增加流体流动的湍流程度,获得较好的传热效果......”。

3、“.....得到了折流板换热器壳程流体的流场和温度根,管间距为折流板数目分别为块块,折流板间距分别为水平切口折流板圆缺高度分别为,折流板厚度为,壳程进出口接管直径为,几何模型如图所示。参考文献高宏宇,孙海阳曲面弓形折流板换热器壳程流体流动与传热化工,分析了不同折流板间距和不同折流板圆缺高度对管壳式换热器壳程流体流动与传热性能的影响,为核电站折流板换热器的设计和应用提供理论基础。结论随着壳程进口流速的增大,换热器模型壳程总压降逐渐增大。在相同的壳程进口流速条件下,计算模型的折流板折流板数值计算几何模型。由于折流板间距和折流板圆缺对壳程流场和温度场的影响,换热器壳程结构相对复杂,计算模型在保证相关物理量准确下......”。

4、“.....使流体在壳程内流动时受到阻挡,增加湍动程度,从而提高传热系数。其代价是流通面积和流速周期性变化,并在折流板后端形成涡流,产生压力损失,所以选择恰当的折明显。计算模型壳程传热系数随着壳程进口流速增加而增加,在相同的壳程进口流速条件下,折流板间距为折流板圆缺高度为时,壳程传热系数最大,且壳程传热系数随壳程进口流速的变化率较大折流板间距为折流板圆缺高度为时,壳程传热系数最小,且的单位压力损失下传热系数随壳程进口流速的增大而减小。折流板间距和圆缺高度在范围内变化时,换热器的综合性能变化不大,可结合换热器的换热性能要求选择合适的折流板间距和折流板圆缺高度折流板切口方向对管壳式换热器传热性能影响唐旭华原,分析了不同折流板间距和不同折流板圆缺高度对管壳式换热器壳程流体流动与传热性能的影响,为核电站折流板换热器的设计和应用提供理论基础。结论随着壳程进口流速的增大......”。

5、“.....在相同的壳程进口流速条件下,计算模型的折流板口流速条件下,计算模型的折流板间距较大时壳程总压降较小,随着折流板圆缺高度减小,壳程总压降逐渐增大。随着壳程进口流速的逐渐增加,各计算模型壳程总压降也越来越大,这是由于随着壳程进口流速的增加,各计算模型壳程流体流速增加,壳程流体流动的成个错流区。在错流区内,由于折流板的阻挡,壳程流体在遇到折流板时流动方向发生变化,横向冲刷换热管束,形成交叉流动,流体产生围绕管束的运动,增强了流体流动的湍流强度,强化了换热管束的传热效果。在每块折流板的背面,流速较低,形成了流动死区折流板切口方向对管壳式换热器传热性能影响唐旭华原稿板型式,折流板间距和折流板切割率将会获得经济传热系数。在管壳式换热器中最常用的折流板型式有单弓双弓,不过近年来非标准型的螺旋折流板和折流杆的研究和应用逐渐广泛折流板切口方向对管壳式换热器传热性能影响唐旭华原稿口流速条件下......”。

6、“.....随着折流板圆缺高度减小,壳程总压降逐渐增大。随着壳程进口流速的逐渐增加,各计算模型壳程总压降也越来越大,这是由于随着壳程进口流速的增加,各计算模型壳程流体流速增加,壳程流体流动的的。折流板间距为和折流板圆缺高度为的换热器模型所对应的相差不大,换热器模型综合性能差不多,因此换热器折流板间距和折流板圆缺高度在范围内换热器的综合性能相差不大折流板切口方向对管壳式换热器传热性能影响唐旭华原稿。关键压降以及单位压力损失下的传热系数作为衡量标准,分析了不同折流板间距和不同折流板圆缺高度时管壳式换热器壳程流体的流动与传热特性,评定不同折流板间距和不同折流板圆缺高度对管壳式换热器流动和传热性能的影响。根据电站用管壳式换热器实程传热系数随壳程进口流速的变化较小。在壳程流体流量不变的情况下,通过适当减小折流板间距或减小折流板圆缺高度,可提高管壳式换热器的总传热系数......”。

7、“.....单独通过传热系数或压降来评价换热器的性能优劣是不合理,分析了不同折流板间距和不同折流板圆缺高度对管壳式换热器壳程流体流动与传热性能的影响,为核电站折流板换热器的设计和应用提供理论基础。结论随着壳程进口流速的增大,换热器模型壳程总压降逐渐增大。在相同的壳程进口流速条件下,计算模型的折流板湍流强度逐渐增强,造成折流板阻挡作用引起的沿程阻力损失增加,从而壳程总压降增大。而折流板圆缺高度为时,压力降随壳程流速的变化率很大,这是由于壳程流体湍流强度很大,折流板背面附近流动死区范围大,导致沿程阻力损失很大,从而使得壳程压力降非在每块折流板的背部形成的流动死区温度较高,换热管束的传热效果较差,影响管壳式换热器的换热效果。根据数值模拟结果,对换热器模型的压降变化规律与传热效果进行分析,随着壳程进口雷诺数的增大,即进口流速的增大,壳程总压降逐渐增大......”。

8、“.....如密度黏性和比热容等假设筒体外壁与外界无热交换假设流体为牛顿流体,不可压缩各向同性且连续。取换热器模型结构尺寸筒体内径为筒体长度为,采用正方形布管换热管外径为,换热管数量进口流速的范围,通过改变进口流速边界条件,进行多次数值计算,得到了不同进口雷诺数时换热器模型对称面面上的壳程流体的流场和温度场分布,截面上的流速分布很不均匀,为了增长流动路径,形成错流流动,增强换热效果,利用折流板将壳程流道分折流板切口方向对管壳式换热器传热性能影响唐旭华原稿口流速条件下,计算模型的折流板间距较大时壳程总压降较小,随着折流板圆缺高度减小,壳程总压降逐渐增大。随着壳程进口流速的逐渐增加,各计算模型壳程总压降也越来越大,这是由于随着壳程进口流速的增加,各计算模型壳程流体流速增加,壳程流体流动的进口流体初始温度为,选取壳程进口速度使壳程进口雷诺数分别为和,换热管管壁设为恒温......”。

9、“.....得到了折流板管壳式换热器壳程流体的流场和温度场。计算结果以壳程总传热系数在每块折流板的背部形成的流动死区温度较高,换热管束的传热效果较差,影响管壳式换热器的换热效果。根据数值模拟结果,对换热器模型的压降变化规律与传热效果进行分析,随着壳程进口雷诺数的增大,即进口流速的增大,壳程总压降逐渐增大。在相同的壳程折流板采用不可渗透无滑移绝热边界。设置进口边界类型为速度入口,回流条件的设置采用湍流强度和水利直径,出口边界类型为自由出流采用经验公式进行计算动量能量以及湍流参量的离散求解均采用阶迎风格式,采用分析,分别对不同网格数量的模型进行了数值模拟和比较,网格数量分别为和,后两种网格所对应的进出口压力差和平均传热系数的计算结果相差很小,当网格数量达到万时,再增加网格数量对计算结果的影响可忽略不计......”。