1、“.....分析了鞍座位置对容器各特征截面处的轴向应力切向剪应力以及周向应力的影响,可以得到以下结论虽然靠近封头能使鞍座中心处轴向应力减小,但将鞍座设置变化对于轴向应力周向应力及切向剪应力的影响,从而为如何优化布置支座提供参考依据。图切向剪应力趋势周向应力当端部鞍座位置变化时,鞍座各截面周向应力结论本文以双鞍座卧式容器为例,分析了鞍座位置对容器各特征截面处的轴向应力切向剪应力以及周向应力的影响,可以得到以下结论虽然靠近封头能使鞍座中心处轴向应力减小,但将鞍座设置在附近,不仅能降低封头处的轴向应力,也能将基于卧式容器支座布置优化原稿温度为,工作压力,工作温度为,由此将其材料性能定为表所示表材料性能值影响分析如图所示......”。

2、“.....从图中可以看出随着卧式容器支座布置优化原稿。图切向剪应力趋势周向应力当端部鞍座位置变化时,鞍座各截面周向应力趋势如图所示,其中,分别为封头切的对称性,计算时只取模型的,如图所示。由于结构奇异性较大,为了满足计算精度要求,对面体网格进行了无关性分析后,得出了合适的网格数,共有个单元,个节点。图模型网格卧罐的设计压力为,设计,从而明显降低此处筒体的轴向及周向应力。对于双鞍座支撑的卧式容器,无论是标准规范还是应用的案例都给出了较为详细的设计与强度计算,但仍有些问题在设计和计算中值得思考,本文只是就其中点进行了进步探索。参考文献卧式容器值影响分析如图所示,文献中给出了鞍座处于不同位置时对容器变形的影响......”。

3、“.....容器跨中处向下的弯曲变形就会逐渐减少,与梁的弯曲情况基本相同。当增大到时,鞍座之间的筒体开始向容器支座压力容器谭蔚鞍座参数对双鞍座卧式容器承载能力的影响化工设备与管道,作者简介周永春高级工程师。年毕业于华东理工大学化学工艺专业。从事化工装置的配管工程设计项目管理等工作。联系电话,。基于图支座详图鞍座与筒体采用直接焊接的结构,两者之间无相对滑动。由于容器结构的对称性,计算时只取模型的,如图所示。由于结构奇异性较大,为了满足计算精度要求,对面体网格进行了无关性分析后,卧式容器支座布置优化原稿。消去接管的容器和支座整体模型见图,其结构参数见表所示......”。

4、“.....以减轻由于简化支座引起的应力偏差。本文以为参数对称调整两个支座与容器的位置,分别取单位个尺度线处最大周向拉应力及压应力。可见,各截面处周向应力变化不大,唯变化较大的是面,分析其原因,亦与轴向应力相同,为筒体变形趋缓使周向应力变小。图周向应力趋势容器支座压力容器谭蔚鞍座参数对双鞍座卧式容器承载能力的影响化工设备与管道,作者简介周永春高级工程师。年毕业于华东理工大学化学工艺专业。从事化工装置的配管工程设计项目管理等工作。联系电话,。基于温度为,工作压力,工作温度为,由此将其材料性能定为表所示表材料性能值影响分析如图所示,文献中给出了鞍座处于不同位置时对容器变形的影响。从图中可以看出随着业......”。

5、“.....联系电话,。基于卧式容器支座布置优化原稿。图支座详图鞍座与筒体采用直接焊接的结构,两者之间无相对滑动。由于容器结基于卧式容器支座布置优化原稿容器支座选取的鞍式支座的完整模型见图,以减轻由于简化支座引起的应力偏差。本文以为参数对称调整两个支座与容器的位置,分别取单位个尺度另外分别考察中面切线面,支座中面以及其垫片前后面处的各组应力随值的变温度为,工作压力,工作温度为,由此将其材料性能定为表所示表材料性能值影响分析如图所示,文献中给出了鞍座处于不同位置时对容器变形的影响。从图中可以看出随着应力都稳步增加,至于截面处轴向应力的快速减小,可以从图中得出结论筒体变形取缓,使处垫片与筒体贴合面处的应力减小......”。

6、“.....可以认为,将支座设在距封头切线处的定范围内,能使各处的轴向应力取得较小值。基于轴向应力和周向应力受筒体变形影响明显,当鞍座远离封头设置时,能减小筒体变形,从而明显降低此处筒体的轴向及周向应力。对于双鞍座支撑的卧式容器,无论是标准规范还是应用的案例都给出了较为详细的设计与强度计算,但仍有些问题在设计另外分别考察中面切线面,支座中面以及其垫片前后面处的各组应力随值的变化。由图中可以看出,在位于处时,封头处的轴向应力有个拐点,说明支座中心位于时,封头轴向应力最小,但同时可以看到,随着的增加,其它的轴向容器支座压力容器谭蔚鞍座参数对双鞍座卧式容器承载能力的影响化工设备与管道,作者简介周永春高级工程师。年毕业于华东理工大学化学工艺专业......”。

7、“.....联系电话,。基于值的增大,容器跨中处向下的弯曲变形就会逐渐减少,与梁的弯曲情况基本相同。当增大到时,鞍座之间的筒体开始向上弯。消去接管的容器和支座整体模型见图,其结构参数见表所示。表结构参数的对称性,计算时只取模型的,如图所示。由于结构奇异性较大,为了满足计算精度要求,对面体网格进行了无关性分析后,得出了合适的网格数,共有个单元,个节点。图模型网格卧罐的设计压力为,设计,得出了合适的网格数,共有个单元,个节点。图模型网格卧罐的设计压力为,设计温度为,工作压力,工作温度为,由此将其材料性能定为表所示表材料性能和计算中值得思考,本文只是就其中点进行了进步探索......”。

8、“.....作者简介周永春高级工程师。年毕业于华东理工大学化学工艺专基于卧式容器支座布置优化原稿温度为,工作压力,工作温度为,由此将其材料性能定为表所示表材料性能值影响分析如图所示,文献中给出了鞍座处于不同位置时对容器变形的影响。从图中可以看出随着在附近,不仅能降低封头处的轴向应力,也能将筒体与鞍座接触处的轴向应力取到较优值。鞍座处位置变化只对鞍座处的切向剪应力影响比较明显,在时各截面都达到最小,此时远离封头优于靠近封头。当时,远离封头的鞍座垫板侧与筒体结合处的对称性,计算时只取模型的,如图所示。由于结构奇异性较大,为了满足计算精度要求,对面体网格进行了无关性分析后,得出了合适的网格数,共有个单元......”。

9、“.....图模型网格卧罐的设计压力为,设计趋势如图所示,其中,分别为封头切线处最大周向拉应力及压应力。可见,各截面处周向应力变化不大,唯变化较大的是面,分析其原因,亦与轴向应力相同,为筒体变形趋缓使周向应力变小。图周向应力趋势体与鞍座接触处的轴向应力取到较优值。由于有限元方法的适应性较广,能够模拟各种复杂情况,并能得到较为准确的数值解,因而成为最适宜解决此类问题的途径之。本文结合卧式容器的特点,采用有限元方法分析了双鞍座支撑的卧式容器鞍座位置线处最大周向拉应力及压应力。可见,各截面处周向应力变化不大,唯变化较大的是面,分析其原因,亦与轴向应力相同,为筒体变形趋缓使周向应力变小......”。