1、“.....有更好的动叶防蚀效果当除湿缝宽度为时,除湿效率的增长幅度高于其它区间与宽度为和的除湿缝相比,虽然宽度为除湿缝的除湿效率低,为左右,但其对应的级效率却分别高和,而且相对于级效率的降低程度,次水滴去除率的提升并不明显。时。因此,除湿缝角度为的方案能兼顾级效率和抽吸率,即为最佳除湿缝角度。除湿缝宽度除湿缝宽度分别为时对应的压力面吸力面及总缝隙的抽吸率。压力面抽吸率吸力面抽吸率以及总抽吸率均与除湿缝宽度成正比。,分别计算分析了,和共组不同角度的设计方案,组除湿缝角度对应的叶高截面处的叶片表面压力分布,随着除湿缝角度的增大,缝隙周围的压力突变增强。说明除湿缝角度越大,缝隙周围流场受到的机组汽轮机末级叶片除湿缝结构设计原稿问题,本文在叶顶附近设计有的裕度。图动叶侵蚀率径向分布图末级静叶表面水滴沉积轴向分布轴向位置采用欧拉拉格朗日模型计算得到水滴沉积分布如图所示。由图可见在压力面侧......”。

2、“.....水滴集中沉积在叶片前轴向位置。除湿效率η为缝隙抽吸掉的水分与流道内总水分的比值。图轴向开缝位置考虑到开设除湿缝的主要目的是除去引起动叶水蚀的次水滴,为更合理地评判缝隙的除湿性能,本文定义次水滴去除率η为式中为除湿缝抽吸掉的静叶表面沉积的水膜量,为动叶与静叶之间的轴向间隙,为静叶栅几何出口角,。由式计算得出末级动叶侵蚀率的径向分布见图。由图可见,对于的区域,叶片处于水蚀危险区域,需要采取相应的除湿措施。因此,除湿缝的径向位置应在相对叶高以上。考虑到静叶强栅几何出口角,。由式计算得出末级动叶侵蚀率的径向分布见图。由图可见,对于的区域,叶片处于水蚀危险区域,需要采取相应的除湿措施。因此,除湿缝的径向位置应在相对叶高以上。考虑到静叶强度问题,本文在叶顶附近设计有的裕度。较大转折,为防止水膜发生脱离,将吸力面上的除湿缝设计在型线转折点之前......”。

3、“.....由于离心力的作用,越靠近叶顶的区域形成的次水滴直径越大,数目也越多,且撞击到动叶上的相对速度也越大,因而水蚀程度越严重。因此,采用机组汽轮机末级叶片除湿缝结构设计原稿。为研究不同轴向位置对除湿缝性能的影响,在上述工作的基础上,本文又将两条除湿缝由初始位置分别向前向后移动通过对比分析除湿效率η次水滴去除率η和级效率η,等个评价指标,进而确定其最佳数值模型验证基于欧拉欧拉模型坐标系,采用非平衡凝结模型取和湍流模型,选取作为汽液两相状态方程的标准。图动叶侵蚀率径向分布图末级静叶表面水滴沉积轴向分布轴向位置采用欧拉拉格朗日模型计算得到水滴沉积分布如图所示。及压力波动强度。因此,该数值模型适用于低压级内的蒸汽非平衡凝结流动计算。关键词机组汽轮机末级叶片除湿缝前言目前,有关空心静叶除湿的实验数据大多来自小型实验台或功率较小的机组叶栅......”。

4、“.....利用欧拉模型坐标系,采用非平衡凝结模型取和湍流模型,选取作为汽液两相状态方程的标准。关键词机组汽轮机末级叶片除湿缝前言目前,有关空心静叶除湿的实验数据大多来自小型实验台或功率较小的机组叶栅。本文以机组汽轮次水滴在静叶表面的沉积量,为静叶进口处次水滴量。随着除湿缝轴向位置向后移动,除湿效率与次水滴去除率均增加,级效率近似呈下降趋势,且在和之间下降较快,因此选处为最佳轴向位置。除湿缝角度为确定最佳的除湿缝角度,在最佳开缝位置机组汽轮机末级叶片除湿缝结构设计原稿。为研究不同轴向位置对除湿缝性能的影响,在上述工作的基础上,本文又将两条除湿缝由初始位置分别向前向后移动通过对比分析除湿效率η次水滴去除率η和级效率η,等个评价指标,进而确定其最佳问题,本文在叶顶附近设计有的裕度......”。

5、“.....由图可见在压力面侧,水滴主要沉积在叶片尾缘附近相对叶宽之后在吸力面侧,水滴集中沉积在叶片前对速度也越大,因而水蚀程度越严重。因此,采用侵蚀率计算动叶水蚀危险区域式中为静叶出口蒸汽湿度为静叶出口蒸汽压力,为静叶出口蒸汽速度,为动叶片中被研究区域的直径,为转速,为静叶沿流线的弦长,机组汽轮机末级叶片除湿缝结构设计原稿欧拉模型和欧拉拉格朗日模型计算得出其内部流场分布和末级静叶表面的水滴沉积分布,分析不同缝隙位置角度宽度及数目等参数对除湿缝的除湿效率次水滴去除率和级效率的影响,确定整体性能较优的除湿缝结构。机组汽轮机末级叶片除湿缝结构设计原稿问题,本文在叶顶附近设计有的裕度。图动叶侵蚀率径向分布图末级静叶表面水滴沉积轴向分布轴向位置采用欧拉拉格朗日模型计算得到水滴沉积分布如图所示。由图可见在压力面侧,水滴主要沉积在叶片尾缘附近相对叶宽之后在吸力面侧......”。

6、“.....表文献中工况参数计算得出叶片表面的蒸汽压力分布如图所示。由图可见,本文数值模型的计算结果与文献的实验值吻合较好,说明本文选用的数值模型能够较精确地模拟叶片表面整体的压力分布,尤其是预测非平衡凝结的起始位置不考虑空心静叶的强度问题,单段除湿缝的综合性能更好当开缝面积相同时,双缝除湿缝的各项性能均更优当开缝宽度相同时,单缝除湿缝的综合性能更优。参考文献倪永君,王志军,孙毓铭汽轮机末级长叶片水蚀的初步研究轮机技术,潘家成国产大型低压末级叶栅为研究对象,利用欧拉欧拉模型和欧拉拉格朗日模型计算得出其内部流场分布和末级静叶表面的水滴沉积分布,分析不同缝隙位置角度宽度及数目等参数对除湿缝的除湿效率次水滴去除率和级效率的影响,确定整体性能较优的除湿缝结构。机组机组汽轮机末级叶片除湿缝结构设计原稿。为研究不同轴向位置对除湿缝性能的影响,在上述工作的基础上......”。

7、“.....等个评价指标,进而确定其最佳相对叶宽之前。因此,压力面侧的除湿缝位置越靠后,其除湿效率越高,但考虑到空心静叶的制造工艺,除湿缝与叶片尾缘间需留有定距离。由于吸力面侧的叶型有较大转折,为防止水膜发生脱离,将吸力面上的除湿缝设计在型线转折点之前。数值模型验证基于欧拉欧拉为动叶与静叶之间的轴向间隙,为静叶栅几何出口角,。由式计算得出末级动叶侵蚀率的径向分布见图。由图可见,对于的区域,叶片处于水蚀危险区域,需要采取相应的除湿措施。因此,除湿缝的径向位置应在相对叶高以上。考虑到静叶强。由图可见在压力面侧,水滴主要沉积在叶片尾缘附近相对叶宽之后在吸力面侧,水滴集中沉积在叶片前缘相对叶宽之前。因此,压力面侧的除湿缝位置越靠后,其除湿效率越高,但考虑到空心静叶的制造工艺,除湿缝与叶片尾缘间需留有定距离......”。

8、“.....汽轮机技术,。除湿缝位置径向位置当水膜从静叶表面脱落时,由于离心力的作用,越靠近叶顶的区域形成的次水滴直径越大,数目也越多,且撞击到动叶上的机组汽轮机末级叶片除湿缝结构设计原稿问题,本文在叶顶附近设计有的裕度。图动叶侵蚀率径向分布图末级静叶表面水滴沉积轴向分布轴向位置采用欧拉拉格朗日模型计算得到水滴沉积分布如图所示。由图可见在压力面侧,水滴主要沉积在叶片尾缘附近相对叶宽之后在吸力面侧,水滴集中沉积在叶片前此,宽度为的除湿缝最优。结论对于机组汽轮机末级叶片而言,除湿缝的径向位置应设计在相对叶高以上,且与叶顶间留有间隙,轴向位置设计在压力面相对叶宽处和吸力面相对叶宽处。最佳除湿缝角度选取,最佳除湿缝宽度设计为。若为动叶与静叶之间的轴向间隙,为静叶栅几何出口角,......”。

9、“.....由图可见,对于的区域,叶片处于水蚀危险区域,需要采取相应的除湿措施。因此,除湿缝的径向位置应在相对叶高以上。考虑到静叶强为除湿效率次水滴去除率和级效率随除湿缝宽度的变化。随着除湿缝宽度的增加,除湿效率随之增加,但级效率会有所减小由于水膜摆动的影响,除湿效率会在宽度内呈下降趋势宽度为的除湿缝其级效率高于宽度为的除湿缝,而且可以抽吸掉更多次水滴,影响越大,即偏离设计工况的程度增大。随着除湿缝角度的增大,抽吸率降低,且下降幅度逐渐增大,其中除湿缝角度为时其抽吸性能最差级效率随着除湿缝角度的增大而升高,且除湿缝角度为时级效率升高率要大于角度为次水滴在静叶表面的沉积量,为静叶进口处次水滴量。随着除湿缝轴向位置向后移动,除湿效率与次水滴去除率均增加,级效率近似呈下降趋势,且在和之间下降较快,因此选处为最佳轴向位置。除湿缝角度为确定最佳的除湿缝角度......”。