1、“.....满负荷用煤量为,而受限于煤源单的现实条件,本厂实际入炉煤低位发热量高达,满负荷时用煤量仅为。相对额定高热值入炉煤对应的灰份严重不足,无法在炉内形成满足负荷需求的循环灰量来吸收燃烧生成的热量,锅炉的灰循环对流传热份额大大降低的同时需增加炉内的辐射换热份额,必然导致给煤量的增加,使炉内烟气温度工况进步恶化。为保证两台机组能够顺利通过小时用下可能沉积在尾部受热面上,旦风量满足则可能发生爆燃现象,严重威胁着锅炉的安全稳定运行。炉内大面积敷设防磨钢格栅的影响。在本厂两台锅炉投产初期,两台锅炉频繁因水冷壁磨损爆管而发生非计划停运,在国内同类型锅炉防磨防爆经验基础上,结合我厂入炉煤煤质颗粒硬度偏大的特点,选择国内当前较为流行的防磨技术高镍合金格栅防磨板技术。针对全炉膛水冷壁摸排测厚的薄弱区域,进行大面积敷设防磨格栅。应用后锅炉水冷壁等受热面磨损大大减小,从几次的测量数据来看......”。

2、“.....但随着锅炉的运行,由此带来的新的问题也开始逐步凸显,防磨格栅板沿着水冷壁管垂直水平敷设,格栅板间距在米至米不等,炉围为,。本锅炉设计个排渣口,均布臵在炉膛后墙水冷壁下部,分别对应台滚筒式冷渣机。空预器采用光管式,管内通过风机输送的空气冷却管束,管外通过高温烟气加热管束,管束材质为。在炉膛与尾部烟道竖井之间,布臵有台蒸汽冷却式旋风分离器,分离器中心筒的锥体部分上端与本体钢架焊接,下端与膜式汽冷受热面的鳍片焊接在起。其下部各布臵台型回料器,回料器采用分为的结构,很好的保证了沿炉膛宽度方向上的回料均匀性。在年投产初期,两台锅炉因水冷壁等受热面磨损爆管而发生多次非计划停运,为有效应对炉内磨损,在炉内水冷壁初始十道防磨梁的基础上,对易磨损区域水冷壁敷设了大量防磨钢格栅,大大的延长高问题的同类型循环流化床锅炉有定的指导作用。参考文献黄陵矿业煤矸石发电公司锅炉运行规程......”。

3、“.....空预器漏风的影响。当锅炉在冬季低负荷长期运行时,空预器后排烟温度只有,即使次风暖风器满负荷投运,排烟温度仍在以下加之我厂脱硫采用以炉后湿法脱硫为主,炉前干法脱硫为辅,炉内生成的大量在空预器烟气侧与水反应,凝结在空预器光管上的硫酸在低温腐蚀的作用下,使材质的光管壁厚减薄,加之管束间氨逃逸形成的硫酸氢铵腐蚀积灰板结,管束逐步开始出现漏口而漏风,空气侧较低温度的风通过漏口进入烟气侧,进步降低烟气温度使低温酸性黄陵电厂循环流化床锅炉炉内烟温偏高原因分析与处理原稿论证和全体小组成员的同意才进行格栅敷设。同时计划在下个检修周期针对增设格栅区域进行壁厚测量,并与上检修周期测量数据进行对比,对无损区域的防磨钢格栅进行试验性小范围拆除,并进行防磨喷涂保护,待段运行后进行检查。根据检查结果可进行渐进式推广性拆除,以保证炉内贴壁流循环灰的正常对流换热,降低炉内整体烟温......”。

4、“.....黄陵电厂两台锅炉炉内整体温度有了明显的下降,在提高了锅炉的经济性的同时,有效的保证了锅炉安全稳定运行。相信对存在烟温较高问题的同类型循环流化床锅炉有定入空预器的量,减少形成的硫酸腐蚀,避免了空预器的进步漏风。与此同时,利用机组级检修计划,将末级低温段空预器更换为耐酸性腐蚀的搪瓷管空预器,很好的杜绝了酸性腐蚀带来的空预器管束漏风。以下图为空预器更换前的截图,图为空预器更换后的截图。图截图空预器更换前图截图空预器更换后从图图对比可知,通过搪瓷管空预器更换后的锅炉在满负荷出力时,两台次风机电流分别降低和,次风机电流分别降低和,引风机电流分别降低和,厂用电率下降约。同时床面平均温度炉膛出口温度分离器出入口温度均不同程度的下降。针对大面积敷设格栅对贴壁流换热的影响问题。在炉膛防磨防爆酸腐蚀......”。

5、“.....与此同时,利用机组级检修计划,将末级低温段空预器更换为耐酸性腐蚀的搪瓷管空预器,很好的杜绝了酸性腐蚀带来的空预器管束漏风。以下图为空预器更换前的截图,图为空预器更换后的截图。图截图空预器更换前图截图空预器更换后从图图对比可知,通过搪瓷管空预器更换后的锅炉在满负荷出力时,两台次风机电流分别降低和,次风机电流分别降低和,引风机电流分别降低和,厂用电率下降约。同时床面平均温度炉膛出口温度分离器出入口温度均不同程度的下降。针对大面积敷设格栅对贴壁流换热的影响问题。在炉膛防磨防爆检查中出现磨损区域,需通过更为严谨,。与此同时,通过煤泥筛分系统优化升级改造,筛除入炉煤泥中的大颗粒,保证入炉煤泥细度,从而大大降低颗粒度超标的可能。在此基础上,通过煤场增加矸石预破碎系统输煤皮带筛分系统升级改造等科技项目的后续实施,不仅可以根除颗粒度超标问题,还可以根据燃烧状况需求调整入炉煤粒径分布......”。

6、“.....针对次风配比不佳的问题。随着运行经验的逐步积累,越来越多的人意识到次风和次风在循环流化床锅炉中的作用,次风主要作用是流化炉内物料,并为密相区燃烧提供少量的氧量,次风主要作用是为稀相区燃料的燃烧提供氧气,保证燃料的充分燃烧。在原调整的基础上,在不同负荷下控制次风量大于临界流化风量敷设,格栅板间距在米至米不等,炉膛沿周水冷壁下落的贴壁流循环灰在格栅的多次破坏阻挡作用下几乎被破坏殆尽,贴壁流的对流传热作用所剩无几。为了满足汽机对蒸发量的需求,只能通过增加炉内辐射热来提高锅炉蒸发量,必然会增加入炉煤量,导致炉内温度的整体上升。处理措施针对入炉煤发热量与设计煤种偏差较大的问题。在燃煤供应管理方面积极在电厂周边寻找较为固定的低热值煤来源,通过大量试验多种高低热值煤配比,找寻最佳入炉煤低位发热量值的配比方式,使锅炉炉内各部温度在设计值以下,不致床压过高而增加次风电耗和炉内磨损......”。

7、“.....针对我厂床面温度的中间高两侧低的分布特点,经过可,增加次风量来满足燃料的充分燃烧,保证尾部烟道省煤器前的氧量在之间。通过控制次风量,次风调整燃烧所需氧量的配比调整试验,成功实现了循环流化床锅炉密相区缺氧燃烧,有效的降低了密相区的燃烧份额,也便降低了床层温度同时通过上中下次风的挡板开度调整,成功实现了稀相区的分级燃烧,在降低炉内整体烟温的同时,大大降低了原始的生成量。针对尾部烟道光管式空气预热器严重漏风的问题。运行人员通过严格控制脱硝氨逃逸,增加尾部烟道层空预器吹灰器吹灰频次和定期进行尿素喷枪雾化效果检查等方式尽可能减少空预器烟气侧管束间硫酸氢铵板结腐蚀同时在冬季低负荷阶段增加炉内石灰石用量,尽可能的降低原因分析针对炉内整体烟气温度偏高的现象,我们先后多次进行锅炉的运行状况分析负荷调整试验双炉同工况比对试验次风配比调整试验和入炉煤调整试验......”。

8、“.....本锅炉设计煤质低位发热量为,满负荷用煤量为,而受限于煤源单的现实条件,本厂实际入炉煤低位发热量高达,满负荷时用煤量仅为。相对额定高热值入炉煤对应的灰份严重不足,无法在炉内形成满足负荷需求的循环灰量来吸收燃烧生成的热量,锅炉的灰循环对流传热份额大大降低的同时需增加炉内的辐射换热份额,必然导致给煤量的增加,使炉内烟气温度工况进步恶化。为保证两台机组能够顺利通过小时灰吸收,整体烟气温度大大上升。黄陵电厂循环流化床锅炉炉内烟温偏高原因分析与处理原稿。图锅炉满负荷截图由上图可知,机组带满负荷时,运行人员针对中部床面温度较高的问题进行了给煤机的煤量控制,但炉侧个床温测点中仍有个床温测点超过的报警值,尤其是右前平均床温已达。同时炉膛中部温度达到和,炉膛出口烟气温度达到和,分离器入口烟道烟温分别达和,分离器出口烟温分别达和,均超过了设计值......”。

9、“.....部分部件长期处于高温冲刷或高温腐蚀中而寿命缩短,部分受热面壁温长时间处于超温状态而强度大大降大大降低的同时需增加炉内的辐射换热份额,必然导致给煤量的增加,使炉内烟气温度工况进步恶化。为保证两台机组能够顺利通过小时试运行,将调试期间启动锅炉的排渣加入到入炉煤中,降低其低位发热量,增加了灰份含量,具体带负荷工况如下图所示。图锅炉满负荷截图由上图可知,机组带满负荷时,运行人员针对中部床面温度较高的问题进行了给煤机的煤量控制,但炉侧个床温测点中仍有个床温测点超过的报警值,尤其是右前平均床温已达。同时炉膛中部温度达到和,炉膛出口烟气温度达到和,分离器入口烟道烟温分别达和,分离器出口烟温分别达和,均超过了设计值,给锅炉的安全经济运行主查中出现磨损区域,需通过更为严谨的论证和全体小组成员的同意才进行格栅敷设。同时计划在下个检修周期针对增设格栅区域进行壁厚测量......”。