1、“.....由于环向接头的存在,环向接头的抗弯能力比无接头处的位置处削弱很多,因此管片的力学性能与刚度均匀的情况下相比,有很大差别。在分析中采用等效刚度模型模拟管片,考虑管片接头的存在使管片环整体刚度降低,折减系数为ηη,即假设管片为刚度为η的圆环。国外做了大曲线段施工数值模拟分析原稿。采用水土合算的计算方法,不考虑水的渗流作用。土体本身的变形与时间无关,即不考虑土体的固结作用。忽略浆液重度对掘进力和同步注浆力的影响。忽略隧道衬砌管片之间的螺栓连接。材料参数盾构机壳盾构机壳采用壳单元,为弹性材料。根据管片之间的螺栓连接。盾构总推力主要由以下部分组成盾构外壳与土体之间的摩擦力刀盘上的水平推力引起的推力切土所需要的推力盾尾与管片之间的摩阻力后方台车的阻力。由上述方法可以计算出在分析范围内,千斤顶计算值为。同步注浆力该盾构机采用泥水盾盾构隧道急曲线段施工数值模拟分析原稿力计算模型......”。

2、“.....第卷第期,年月。根据分析结果,地面最大沉降为建筑物最大沉降量为不均匀沉降为平均沉降为。根据盾构法隧道施工与验收规范,地面沉降允许值为隆起,沉降,由于隧道上部有多处重要建筑物,建议沉降控制在以内。地面最大沉降为的管片从盾尾脱离出来时,因为在开挖面和管片之间存在间隙,土体失去支撑,将会坍落于管片上,造成较大的地层变形,对地面上方的建筑会产生破坏性的影响,因此,需要采用同步注浆的方法,在盾构机边前进的同时,在盾尾不断注浆以填充此间隙,通过不断加压,使注浆材料在充入间隙考文献施虎,龚国芳,杨华勇等,盾构掘进机推进力计算模型,浙江大学学报工学版,第卷第期,年月叶飞,苟长飞,陈治等,盾构隧道同步注浆引起的地表变形分析,岩土工程学报,第卷第期,年月刘建航,候学渊编,盾构法隧道,中国铁道出版社,施虎,龚国芳,杨华勇等,盾构掘进机推构机壳刚度非常大,在掘进过程中......”。

3、“.....考虑如上因素,在模型中,假定盾构机壳刚度不低于衬砌刚度。隧道衬砌盾构衬砌是由多个混凝土管片拼装而成的,各相邻管片之间通过螺栓连接。由于环向接头的存在,环向接头的抗弯能力比无接头处的位置处削弱论地面沉降满足设计要求。后靠土体抗剪强度及稳定性符合要求。隧道结构强度符合要求。参考文献施虎,龚国芳,杨华勇等,盾构掘进机推进力计算模型,浙江大学学报工学版,第卷第期,年月叶飞,苟长飞,陈治等,盾构隧道同步注浆引起的地表变形分析,岩土工程学报,第卷第期多,因此管片的力学性能与刚度均匀的情况下相比,有很大差别。在分析中采用等效刚度模型模拟管片,考虑管片接头的存在使管片环整体刚度降低,折减系数为ηη,即假设管片为刚度为η的圆环。国外做了大量的管片接头试验,根据其研究成果,本次参数η大致取值为。注浆材料当拼根据土体抗剪强度计算公式与号土土层参数,土体在该位置处深度为,可得到隧道周边土体抗剪强度......”。

4、“.....土体在该位置处深度为,可得到隧道周边土体抗剪强度。由此可以得出结论隧道在号土中推进,后靠土体配到此区段,观察建筑基础沉降,以获得最不利情况下的沉降值和倾斜值。根据分析结果,地面最大沉降为建筑物最大沉降量为不均匀沉降为平均沉降为。根据盾构法隧道施工与验收规范,地面沉降允许值为隆起,沉降,由于隧道上部有多处重要建筑物,建议沉降控制在以层为粉质黏土粉质黏土夹粉砂粉质黏土粉砂粉细砂黏土等。周边环境情况在分析区段内,区间隧道的转弯半径只有。且周边环境较为敏感,沿线建筑众多,下穿别墅区公寓及政府管理中心。这些建筑均采用浅基础形式。盾构隧道施工有限元模拟土体本构模型为了更加精确的模拟施工过程,土后,没有达到与土体相同强度前,能保持定的压力,从而控制地面沉降。盾构隧道急曲线段施工数值模拟分析原稿。采用水土合算的计算方法,不考虑水的渗流作用。土体本身的变形与时间无关,即不考虑土体的固结作用......”。

5、“.....忽略隧道衬多,因此管片的力学性能与刚度均匀的情况下相比,有很大差别。在分析中采用等效刚度模型模拟管片,考虑管片接头的存在使管片环整体刚度降低,折减系数为ηη,即假设管片为刚度为η的圆环。国外做了大量的管片接头试验,根据其研究成果,本次参数η大致取值为。注浆材料当拼力计算模型,浙江大学学报工学版,第卷第期,年月。根据分析结果,地面最大沉降为建筑物最大沉降量为不均匀沉降为平均沉降为。根据盾构法隧道施工与验收规范,地面沉降允许值为隆起,沉降,由于隧道上部有多处重要建筑物,建议沉降控制在以内。地面最大沉降为据国家规范其承压强度设计值为大于所承受最大压应力,因此混凝土抗压强度符合要求。分析总结通过此次盾构急曲线段隧道施工维数值模拟分析,根据模型分析结果数据与验算,可以得出以下结论地面沉降满足设计要求。后靠土体抗剪强度及稳定性符合要求。隧道结构强度符合要求......”。

6、“.....地面最大沉降为,满足要求。根据建筑地基基础设计规范,对于多层和高层建筑的整体倾斜允许值为,高层建筑基础平均沉降量为。建筑物不均匀沉降为,平均沉降为。满足规范要求。土体应力根据分析结果,隧道转弯段推进时隧道顶部最大剪应力为,隧道底部最大剪应力为力计算模型,浙江大学学报工学版,第卷第期,年月。根据分析结果,地面最大沉降为建筑物最大沉降量为不均匀沉降为平均沉降为。根据盾构法隧道施工与验收规范,地面沉降允许值为隆起,沉降,由于隧道上部有多处重要建筑物,建议沉降控制在以内。地面最大沉降为摩尔库模型可以模拟不受剪切破坏或压缩屈服影响的双硬化行为。基本参数模型介绍本次分析的分析区段选在盾构从号工作井出发后的段共计。此阶段为整个急曲线盾构过程中覆土最浅的地方,较其他区段更为不利。然而,在此区敏感性建筑较少,因此,在荷载选择上,将较为敏感的建筑物同时......”。

7、“.....通过不断加压,使注浆材料在充入间隙后,没有达到与土体相同强度前,能保持定的压力,从而控制地面沉降。盾构隧道急曲线段施工数值模拟分析原稿。根据土体抗剪强度计算公式与号土土层参数,土体在该位置处深度为,可得到隧采用修正摩尔库伦模型。该模型与硬化土模型相似,是由弹塑性模型和非线性弹性模型组合而成,较为适用于淤泥和砂土。相对于摩尔库伦模型,这个材料模型更加详细,弹性模量可根据加载和卸载设置为不同的值。修正多,因此管片的力学性能与刚度均匀的情况下相比,有很大差别。在分析中采用等效刚度模型模拟管片,考虑管片接头的存在使管片环整体刚度降低,折减系数为ηη,即假设管片为刚度为η的圆环。国外做了大量的管片接头试验,根据其研究成果,本次参数η大致取值为。注浆材料当拼,满足要求。根据建筑地基基础设计规范,对于多层和高层建筑的整体倾斜允许值为,高层建筑基础平均沉降量为。建筑物不均匀沉降为,平均沉降为......”。

8、“.....土体应力根据分析结果,隧道转弯段推进时隧道顶部最大剪应力为,隧道底部最大剪应力为。盾构主要穿越考文献施虎,龚国芳,杨华勇等,盾构掘进机推进力计算模型,浙江大学学报工学版,第卷第期,年月叶飞,苟长飞,陈治等,盾构隧道同步注浆引起的地表变形分析,岩土工程学报,第卷第期,年月刘建航,候学渊编,盾构法隧道,中国铁道出版社,施虎,龚国芳,杨华勇等,盾构掘进机推体抗剪强度及稳定性符合要求。隧道管片应力在推进时,隧道最大压应力为,管片采用混凝土,根据国家规范其承压强度设计值为大于所承受最大压应力,因此混凝土抗压强度符合要求。分析总结通过此次盾构急曲线段隧道施工维数值模拟分析,根据模型分析结果数据与验算,可以得出以下周边土体抗剪强度。土体底部所受最大剪应力,土体在该位置处深度为,可得到隧道周边土体抗剪强度。由此可以得出结论隧道在号土中推进,后靠土体抗剪强度及稳定性符合要求。隧道管片应力在推进时......”。

9、“.....管片采用混凝土,根盾构隧道急曲线段施工数值模拟分析原稿力计算模型,浙江大学学报工学版,第卷第期,年月。根据分析结果,地面最大沉降为建筑物最大沉降量为不均匀沉降为平均沉降为。根据盾构法隧道施工与验收规范,地面沉降允许值为隆起,沉降,由于隧道上部有多处重要建筑物,建议沉降控制在以内。地面最大沉降为量的管片接头试验,根据其研究成果,本次参数η大致取值为。注浆材料当拼好的管片从盾尾脱离出来时,因为在开挖面和管片之间存在间隙,土体失去支撑,将会坍落于管片上,造成较大的地层变形,对地面上方的建筑会产生破坏性的影响,因此,需要采用同步注浆的方法,在盾构机边前进考文献施虎,龚国芳,杨华勇等,盾构掘进机推进力计算模型,浙江大学学报工学版,第卷第期,年月叶飞,苟长飞,陈治等,盾构隧道同步注浆引起的地表变形分析,岩土工程学报,第卷第期,年月刘建航,候学渊编,盾构法隧道,中国铁道出版社,施虎......”。