1、“.....另外,管内汽水混合物的含汽率随着流动方向逐渐变大,因此管子出口段受周期性流量及流场波动的影响更,作业简介王立,黄中,潘贵涛,张品高,等大型循环流化床锅炉运行分析与发展建议锅炉技术,王擎,刘丛丛最大热负荷下仍小于。改进后的根水冷壁管,由于采用让管方式不再经过后墙环形集箱,因此可彻底消除工质流场受到集箱角部涡旋的影响,消除该管段的压差波动,保证顶棚管内不发生间断性的汽水分离界面的情况。改进后循环流化床锅炉可靠性大幅度提高,不发生水冷壁管因水循环分配不均造成热疲劳爆漏。参考文献熊斌新型循环流化床锅炉结构布臵及气固流动国产循环流化床锅炉水循环缺陷研究原稿,从而计算出回路中的循环倍率,含汽率等。锅炉水冷壁作为炉膛承压部件,肩负吸收炉内辐射热量,加热管内流动水质使其产生饱和水的任务,其安全运行显得至关重要。通过对水循环的研究......”。

2、“.....发现缺陷的爆管真实原因,并提出了水冷壁管道水循环均匀性改进及优化方案,对实现锅炉的安全稳定经济运行具有定的参锅炉爆管,均造成多处吹损,机组被迫停运。经分析,事故原因是由于炉膛出口环形集箱水冷壁存在结构设计缺陷,水循环分配不均导致。其后通过流场涡流模拟,提出水冷壁管道水循环均匀性改进及优化方案,对提高大型循环流化床锅炉的安全运行具有极大的现实意义。主要结论如下锅炉炉膛出口环形集箱共根水冷壁管道水循环均匀性改进后,管内水循环循环倍率响更大,这是造成管子内壁间断性汽水分离的最主要原因。在锅炉水循环计算中,主要依据锅筒与水冷壁下联箱之间上升系统的压降等于下降系统的压降原理进行计算,即公式根据机组热负荷管子尺寸管子回路数量管子弯头数量及弯头角度,可算出回路中上升系统的压差及下降系统压差,并将局部阻力沿程阻力经验公式代入上公式中,便可推算出各个回路的平均流速拟结果......”。

3、“.....可有效消除工质在进入环形集箱而产生的角部涡流效应。只要让管弯头数量弯头角度让管长度在合适范围内选取,就可确保第号管子回路循环倍率在以上,经过核算,该回路管子循环倍率在以上时,管子水循环是安全的。国产循环流化床锅炉水循环缺陷研究原稿。从而计算出回路中的循环倍率,含汽率等。水循环均匀性改进设计为解决号管子在进出锅炉后墙环形集箱处结构的设计缺陷,需对后墙环形集箱的号管子进行重新设计。根据上述的水循环分析及软件模拟,得出改进设计思路号水冷壁管不经环形集箱而直接采用让管方式绕过集箱后接入顶棚水冷壁管。这种改进方案可避免在号水冷壁管内进出集箱位臵产生角部涡流,提过现场对后墙水冷壁左侧号管和右侧号管进行让管改造后,根水冷壁管在机组负荷下,均能满足各项性能指标。经过计算,后墙水冷壁左侧号管和右侧号管实际的循环倍率为。对应的顶棚水冷壁未出现汽水分层情况......”。

4、“.....小结首先分析了该锅炉水循环设计缺陷,锅炉顶棚水冷壁出口靠近炉前右侧位臵向火侧发生了泄漏事故,造成两台由于第管子是靠近弯头的第根管子,因此受到弯头效应的影响最大,同时引入水冷壁前墙出口集箱的位臵正处于水冷壁引出管管座的角部,因此工质流场同样受到角部涡旋的影响,反应到静压差上便是产生压差的波动,从而使管内工质的流量以及流场发生波动。另外,管内汽水混合物的含汽率随着流动方向逐渐变大,因此管子出口段受周期性流量及流场波动的影响更对水循环的研究,采用水循环流动偏差计算和流场涡流模拟的手段,发现缺陷的爆管真实原因,并提出了水冷壁管道水循环均匀性改进及优化方案,对实现锅炉的安全稳定经济运行具有定的参考价值。水循环缺陷分析锅炉顶棚水冷壁管泄漏,发生失效的位臵是顶棚水冷壁管炉右数第根,距水冷壁出口联箱距离约为。经过金相分析失效管子......”。

5、“.....而出口则引入水冷壁前墙上集箱引出管管座的角部。国产循环流化床锅炉水循环缺陷研究原稿。环形集箱为的集箱,管子为,引出管为的管子,根据环形集箱的流动偏差计算公式η,为偏差管流量,为平均流量管流量。经水循环计算出联箱处各水冷壁流量后,代入流动应与旁边未开孔区包复耐磨材料水冷壁管循环倍率相当,即。而改进后根水冷壁管实际的循环倍率为。按照循环流化床锅炉的最大热负荷和循环倍率来分析,改进后根水冷壁管水循环和水冷壁的壁温都是安全的。锅炉炉膛出口环形集箱根水冷壁管道水循环均匀性改进后,其管内进出口压差均应控制在合理范围内,保证根水冷壁管与后墙其余水冷壁管的流量偏差在过现场对后墙水冷壁左侧号管和右侧号管进行让管改造后,根水冷壁管在机组负荷下,均能满足各项性能指标。经过计算,后墙水冷壁左侧号管和右侧号管实际的循环倍率为。对应的顶棚水冷壁未出现汽水分层情况,管子运行安全性能得到了大大提高......”。

6、“.....锅炉顶棚水冷壁出口靠近炉前右侧位臵向火侧发生了泄漏事故,造成两台,从而计算出回路中的循环倍率,含汽率等。锅炉水冷壁作为炉膛承压部件,肩负吸收炉内辐射热量,加热管内流动水质使其产生饱和水的任务,其安全运行显得至关重要。通过对水循环的研究,采用水循环流动偏差计算和流场涡流模拟的手段,发现缺陷的爆管真实原因,并提出了水冷壁管道水循环均匀性改进及优化方案,对实现锅炉的安全稳定经济运行具有定的参管。由于第管子是靠近弯头的第根管子,因此受到弯头效应的影响最大,同时引入水冷壁前墙出口集箱的位臵正处于水冷壁引出管管座的角部,因此工质流场同样受到角部涡旋的影响,反应到静压差上便是产生压差的波动,从而使管内工质的流量以及流场发生波动。另外,管内汽水混合物的含汽率随着流动方向逐渐变大,因此管子出口段受周期性流量及流场波动的影国产循环流化床锅炉水循环缺陷研究原稿效......”。

7、“.....汽水分离界面提前或间断性在此处出现汽水分离,从而在此处存在温度交变,产生热疲劳,造成管子失效。由图可知,产生热疲劳裂纹的第管子刚好从后墙出口环行集箱弯头连接处的第个管接头引出,而出口则引入水冷壁前墙上集箱引出管管座的角部。国产循环流化床锅炉水循环缺陷研究原稿,从而计算出回路中的循环倍率,含汽率等。锅炉水冷壁作为炉膛承压部件,肩负吸收炉内辐射热量,加热管内流动水质使其产生饱和水的任务,其安全运行显得至关重要。通过对水循环的研究,采用水循环流动偏差计算和流场涡流模拟的手段,发现缺陷的爆管真实原因,并提出了水冷壁管道水循环均匀性改进及优化方案,对实现锅炉的安全稳定经济运行具有定的参率更高的情况下,最终会因热疲劳而失效。根本原因是号管子在进出锅炉后墙环形集箱处结构的设计存在缺陷。流场涡流模拟研究通过流量偏差模型计算后,采用流场涡流模拟手段......”。

8、“.....锅炉水冷壁作为炉膛承压部件,肩负吸收炉内辐射热量,加热管内流动水质使其产生饱和水的任务,其安全运行显得至关重要。通过而产生的角部涡流效应。只要让管弯头数量弯头角度让管长度在合适范围内选取,就可确保第号管子回路循环倍率在以上,经过核算,该回路管子循环倍率在以上时,管子水循环是安全的。水循环均匀性改进设计为解决号管子在进出锅炉后墙环形集箱处结构的设计缺陷,需对后墙环形集箱的号管子进行重新设计。根据上述的水循环分析及软件模拟,得出改进设计思路偏差公式,可知该结构的号水冷壁管流量偏差约为。综合考虑水循环计算和流动偏差计算后,后墙第号水冷壁管组成的水循环回路循环倍率为左右,其在后墙环形集箱进出口角部位臵,由于压力波动导致流量的波动,该位臵的汽化率会更高,后面回路中的顶棚水冷壁管则在更差的工况下运行。根据核算,号顶棚水冷壁管因其回路循环倍率低于,且在热负荷交变......”。

9、“.....根水冷壁管在机组负荷下,均能满足各项性能指标。经过计算,后墙水冷壁左侧号管和右侧号管实际的循环倍率为。对应的顶棚水冷壁未出现汽水分层情况,管子运行安全性能得到了大大提高。小结首先分析了该锅炉水循环设计缺陷,锅炉顶棚水冷壁出口靠近炉前右侧位臵向火侧发生了泄漏事故,造成两台考价值。水循环缺陷分析锅炉顶棚水冷壁管泄漏,发生失效的位臵是顶棚水冷壁管炉右数第根,距水冷壁出口联箱距离约为。经过金相分析失效管子,可确定该管为热疲劳失效,主要原因是管内出现工质流量与热负荷不匹配情况,汽水分离界面提前或间断性在此处出现汽水分离,从而在此处存在温度交变,产生热疲劳,造成管子失效。由图可知,产生热疲劳裂纹响更大,这是造成管子内壁间断性汽水分离的最主要原因。在锅炉水循环计算中,主要依据锅筒与水冷壁下联箱之间上升系统的压降等于下降系统的压降原理进行计算......”。