1、“.....燃料和燃料的工业元素分析及热值参见表。表燃料工业元素分析及热值试验系统本文研究基于循环流化床燃烧中试装臵开展热态试验,中试装臵设计输入热功率为,由循环流化床燃烧系统烟气冷却系统测控系统及辅助系统等部分组成。图为循环流化床燃烧中试低于正常的,略大于,利用烟气中焦炭和抑制的生成,或使已生成的转化为,从而使旋风分离器出口的原始排放浓度大幅度降低同时在旋风分离器出口烟道加入补燃空气,充分燃尽尾部烟气中的未燃尽组分,保证了燃烧效率。循环流化床掺烧煤泥的低工况下炉膛温度分布曲线。从图中可以看出,在试验的个工况中,炉膛温度的分布趋势基本致,最高温度点出现在距离布风板处,个工况依次为,和,密相区温度差别很小。通过采用循环流化床炉内低氧燃烧,并结合旋风分离器出口补燃的技术手段,可实现控制排放并循环流化床掺烧煤泥的低排放试验研究原稿别升高了和,飞灰含碳量升高了和......”。

2、“.....飞灰含碳量为,因此由于补燃风的喷入,绝大多数的可燃物被燃烧干净。根据计算常规燃烧工况燃烧效率为,补燃工况的燃烧效率为。由于中试装臵散热量大,且旋风分离器出口温度较低,略大于,利用烟气中焦炭和抑制的生成,或使已生成的转化为,从而使旋风分离器出口的原始排放浓度大幅度降低同时在旋风分离器出口烟道加入补燃空气,充分燃尽尾部烟气中的未燃尽组分,保证了燃烧效率。循环流化床掺烧煤泥的低排放试验弱的燃烧,其温度分布趋势与燃料接近。图燃料常规燃烧和补燃工况下炉膛及烟道温度分布燃烧特性图为燃料常规燃烧和补燃工况下排放和飞灰含碳量。从图中可以看出,补燃工况烟气中的和飞灰含碳量比常规燃烧工况略有升高,工况和相比工况的浓度分装臵开展热态试验,中试装臵设计输入热功率为,由循环流化床燃烧系统烟气冷却系统测控系统及辅助系统等部分组成。图为循环流化床燃烧中试装臵系统流程图。通过采用循环流化床炉内低氧燃烧......”。

3、“.....可实现控制排放并保证燃烧效率的燃料常规燃烧原始排放浓度为。在补燃工况中,两种燃料在补燃风量为时,原始排放浓度分别降到了和,的排放浓度削减。试验燃料中试装臵热态试验使用的两种煤泥混煤燃料燃料和燃料取自电厂循环流化床锅炉的入炉燃料效果,同时该技术方案对现有锅炉的改动量很小。本文研究基于以上原理,通过循环流化床中试装臵开展煤泥掺混燃料的低氧补燃技术的燃烧试验研究。中试装臵试验研究试验原理通过控制炉膛内的过量空气系数,使炉膛和旋风分离器内呈低氧燃烧状态即过量空气系数低于正常的,图燃料常规燃烧和补燃工况下烟气中浓度及飞灰含碳量图为燃料常规燃烧和补燃工况下排放和飞灰含碳量。从图中可以看出,补燃工况烟气中的和飞灰含碳量比常规燃烧工况略有升高,工况和相比工况的浓度分别升高了和,飞灰含碳量升高规燃烧和补燃工况下排放和飞灰含碳量。从图中可以看出......”。

4、“.....工况和相比工况的浓度分别升高了和,飞灰含碳量升高了和。通过测量补燃前烟气中浓度为,飞灰含碳量为,因此由于没有变化。参考文献蒋敏华,黄斌燃煤发电技术发展展望中国电机工程学报,徐飞,骆仲泱,王鹏,等循环流化床电站颗粒物排放特性的实验研究中国电机工程学报,蒋敏华,孙献斌大型循环流化床锅炉的开发研制中国电机工程学报,张瑞卿,杨海瑞,吕俊复应用于循环究原稿。工况和工况为常规燃烧工况,即炉内过量空气系数为,没有补燃风的工况。工况和为改变不同的炉内过量空气系数和补燃风量的工况工况和也改变为不同的炉内过量空气系数和补燃风量的工况。中试装臵试验结果炉膛温度分布图为燃料常规燃烧和补燃效果,同时该技术方案对现有锅炉的改动量很小。本文研究基于以上原理,通过循环流化床中试装臵开展煤泥掺混燃料的低氧补燃技术的燃烧试验研究。中试装臵试验研究试验原理通过控制炉膛内的过量空气系数......”。

5、“.....别升高了和,飞灰含碳量升高了和。通过测量补燃前烟气中浓度为,飞灰含碳量为,因此由于补燃风的喷入,绝大多数的可燃物被燃烧干净。根据计算常规燃烧工况燃烧效率为,补燃工况的燃烧效率为。由于中试装臵散热量大,且旋风分离器出口温度较低,度分布曲线。从图中可以看出,炉膛内温度分布规律基本与燃料相同,但在提高补燃风量时,补燃风从旋风分离器出口喷入,炉膛内温度较低,说明炉膛内燃烧份额降低。在补燃工况中,旋风分离器温度相对炉膛顶部温度略微升高,这说明在补燃工况下,旋风分离器出口发生了微循环流化床掺烧煤泥的低排放试验研究原稿补燃风的喷入,绝大多数的可燃物被燃烧干净。根据计算常规燃烧工况燃烧效率为,补燃工况的燃烧效率为。由于中试装臵散热量大,且旋风分离器出口温度较低,因此补燃对于降低浓度和飞灰含碳量的效果不如实际的锅炉。循环流化床掺烧煤泥的低排放试验研究原稿别升高了和......”。

6、“.....通过测量补燃前烟气中浓度为,飞灰含碳量为,因此由于补燃风的喷入,绝大多数的可燃物被燃烧干净。根据计算常规燃烧工况燃烧效率为,补燃工况的燃烧效率为。由于中试装臵散热量大,且旋风分离器出口温度较低,口喷入,炉膛内温度较低,说明炉膛内燃烧份额降低。在补燃工况中,旋风分离器温度相对炉膛顶部温度略微升高,这说明在补燃工况下,旋风分离器出口发生了微弱的燃烧,其温度分布趋势与燃料接近。图燃料常规燃烧和补燃工况下炉膛及烟道温度分布燃烧特性图为燃料常飞灰含碳量升高了和。这主要是燃用燃料时,炉膛的上部的温度要更高点。图燃料常规燃烧和补燃工况下烟气中浓度及飞灰含碳量排放特性图为燃料和常规燃烧和补燃工况下和排放浓度。从图中可以看出,在燃料常规循环流化床燃烧工况中,流化床锅炉气固流动和燃烧的数值模拟中国电机工程学报,......”。

7、“.....从图中可以看出,炉膛内温度分布规律基本与燃料相同,但在提高补燃风量时,补燃风从旋风分离器效果,同时该技术方案对现有锅炉的改动量很小。本文研究基于以上原理,通过循环流化床中试装臵开展煤泥掺混燃料的低氧补燃技术的燃烧试验研究。中试装臵试验研究试验原理通过控制炉膛内的过量空气系数,使炉膛和旋风分离器内呈低氧燃烧状态即过量空气系数低于正常的,此补燃对于降低浓度和飞灰含碳量的效果不如实际的锅炉。通过中试装臵热态试验研究,采用炉内低氧燃烧结合旋风分离器补燃,试验台的原始排放浓度由降至,相比于常规燃烧可削减,浓度和飞灰含碳量没有明显的上升,炉膛及尾部烟道温度分布趋势弱的燃烧,其温度分布趋势与燃料接近。图燃料常规燃烧和补燃工况下炉膛及烟道温度分布燃烧特性图为燃料常规燃烧和补燃工况下排放和飞灰含碳量。从图中可以看出,补燃工况烟气中的和飞灰含碳量比常规燃烧工况略有升高,工况和相比工况的浓度分高了和......”。

8、“.....炉膛的上部的温度要更高点。图燃料常规燃烧和补燃工况下烟气中浓度及飞灰含碳量排放特性图为燃料和常规燃烧和补燃工况下和排放浓度。从图中可以看出,在燃料常规循环流化床燃烧工况中,原始排放为原始排放为燃料常规燃烧原始排放浓度为。在补燃工况中,两种燃料在补燃风量为时,原始排放浓度分别降到了和,的排放浓度削减。图燃料常规燃烧和补燃工况下炉膛及烟道温度分布图为燃料常规燃烧和补燃工况下炉膛循环流化床掺烧煤泥的低排放试验研究原稿别升高了和,飞灰含碳量升高了和。通过测量补燃前烟气中浓度为,飞灰含碳量为,因此由于补燃风的喷入,绝大多数的可燃物被燃烧干净。根据计算常规燃烧工况燃烧效率为,补燃工况的燃烧效率为。由于中试装臵散热量大,且旋风分离器出口温度较低,臵系统流程图。图燃料常规燃烧和补燃工况下烟气中浓度及飞灰含碳量图为燃料常规燃烧和补燃工况下排放和飞灰含碳量。从图中可以看出......”。

9、“.....工况和相比工况的浓度分别升高了和,弱的燃烧,其温度分布趋势与燃料接近。图燃料常规燃烧和补燃工况下炉膛及烟道温度分布燃烧特性图为燃料常规燃烧和补燃工况下排放和飞灰含碳量。从图中可以看出,补燃工况烟气中的和飞灰含碳量比常规燃烧工况略有升高,工况和相比工况的浓度分排放试验研究原稿。试验燃料中试装臵热态试验使用的两种煤泥混煤燃料燃料和燃料取自电厂循环流化床锅炉的入炉燃料,由当地煤矿的原煤与晾干的煤泥掺混而成,燃料中原煤与煤泥的比例约为重量百分比,下同,燃料中原煤与煤泥的比例约为。试验燃料经处理保证燃烧效率的效果,同时该技术方案对现有锅炉的改动量很小。本文研究基于以上原理,通过循环流化床中试装臵开展煤泥掺混燃料的低氧补燃技术的燃烧试验研究。中试装臵试验研究试验原理通过控制炉膛内的过量空气系数,使炉膛和旋风分离器内呈低氧燃烧状态即过量空气系究原稿......”。