1、“.....才能避免现场故障的发生。参考文献陆培文实用阀门设计手册,秦大同,谢里阳现代机械设计手册,。关闭位臵开启初始开启过程关闭过程。上下阀轴增加拉杆机构,减小阀轴在承压后可能偏移的趋势,加大阀门的连接刚度,从而减小阀轴与蝶阀之间的摩擦力矩,降低阀门的操作扭矩。结束语现阶段,我们面临着核电设备的大面积国产化,核电阀门的国产化更加高于其他磁阀中排出的气接到弹簧缸侧,增加弹簧作用时的输出力矩。经过试验验证,在双泵运行的条件下,开阀时间,关阀时间,满足要求。改造方案增大活塞缸直径,缸径由原来的增大至,提高气缸输出扭矩同时,气缸弹簧由单核电厂大口径核级蝶阀开启卡涩故障分析与处理原稿位,推动活塞,带动拨叉旋转,输出力矩开阀。案例描述故障描述年月日执行试验......”。

2、“.....情况类似年月日对整阀更换过的借用号机常闭状态下再验证试验,阀门不在全关位臵气缸的弹簧输出扭矩为,比起全关位臵阀门的操作扭矩,安全系数只有。经过以上故障分析和理论计算,卡涩的根本原因气缸的弹簧力设计裕度不够,弹簧力偏小导致阀门无法开启促成因素此阀为上下阀气动装臵组成。衬胶对夹式蝶阀由阀体碟版阀座阀轴等组成,通过碟版与橡胶阀座的过盈来实现阀门的密封。气动装臵为拨叉式单作用气缸,气缸侧进气,活塞推动拨叉旋转,输出力矩关阀,并压缩弹簧储能,气缸侧停止进气,弹簧复的摩擦因数橡胶取,为阀瓣的密封半径蝶阀设计选定为。故∏式中为阀瓣的密封直径蝶阀设计选定为,为阀轴直径设计选定为,为阀瓣前后压差关闭状∏为静水力矩,当阀杆垂直安装时为......”。

3、“.....因密封型圈长度短,密封过盈由轴承限定,摩擦力较小,忽略型圈摩擦力。关闭位臵开启初始开启过程态为设计压差,为阀轴与轴承间的静态摩擦因数,对于自润滑轴承取最大值。全开位臵与阀瓣前后压差成正比,在全开位臵接近。核电厂大口径核级蝶阀开启卡涩故障分析与处理原稿。根据厂家图纸和计算书,阀门故障分析结构分析为对夹式气动蝶阀,阀门型号,公称通径,公称压力,失气开阀门,阀门开启时间。阀门由衬胶对夹式蝶阀及其气动装臵组成。衬胶对夹式蝶阀由阀体碟版阀座阀轴等组成,通号机常闭状态下再验证试验,阀门不能开启。故障影响系统作为专设安全系统,事故工况下,安全壳内温度压力升高时,该系统可启动喷淋,将安全壳内温度压力降低至可接受的水平,保证第道安全屏障的完整性......”。

4、“.....系统进入地坑取水循环阶段后,系统热量无法导出,从而导致喷淋系统不可用。核电厂大口径核级蝶阀开启卡涩故障分析与处理原稿。阀门本体操作扭矩较大。影响阀门轴结构,阀门在双泵启动高压差下,阀瓣产生位移,上下阀轴产生偏斜且转动不同步,加大阀门操作扭矩。解决问题的对策临时措施通过对阀门上的供气铜管进行改造,同时更换通气性能更好的电磁阀。将阀门开启过程中电态为设计压差,为阀轴与轴承间的静态摩擦因数,对于自润滑轴承取最大值。全开位臵与阀瓣前后压差成正比,在全开位臵接近。核电厂大口径核级蝶阀开启卡涩故障分析与处理原稿。根据厂家图纸和计算书,阀门位,推动活塞,带动拨叉旋转,输出力矩开阀。案例描述故障描述年月日执行试验......”。

5、“.....情况类似年月日对整阀更换过的借用号机常闭状态下再验证试验,阀门不度短,密封过盈由轴承限定,摩擦力较小,忽略型圈摩擦力。故障分析结构分析为对夹式气动蝶阀,阀门型号,公称通径,公称压力,失气开阀门,阀门开启时间。阀门由衬胶对夹式蝶阀及其核电厂大口径核级蝶阀开启卡涩故障分析与处理原稿为换热器冷却水出口隔离阀,该阀无法打开将导致不可用,系统进入地坑取水循环阶段后,系统热量无法导出,从而导致喷淋系统不可用。核电厂大口径核级蝶阀开启卡涩故障分析与处理原稿位,推动活塞,带动拨叉旋转,输出力矩开阀。案例描述故障描述年月日执行试验,阀门开启时卡住不动作,情况类似年月日对整阀更换过的借用号机常闭状态下再验证试验,阀门不动高压差下,阀瓣产生位移......”。

6、“.....加大阀门操作扭矩。案例描述故障描述年月日执行试验,阀门开启时卡住不动作,情况类似年月日对整阀更换过的借用阀瓣的密封半径蝶阀设计选定为。故∏式中为阀瓣的密封直径蝶阀设计选定为,为阀轴直径设计选定为,为阀瓣前后压差关闭状态为设计压差,为阀本体操作扭矩的因素主要是蝶板与橡胶阀座的密封过盈量对于软密封阀门,长期无相对运动,其结合面会形成定的结合力,在动作几次后这种结合力会显著减小图阀门结构简图图气动装臵结构图此阀为上下阀轴结构,阀门在双泵启态为设计压差,为阀轴与轴承间的静态摩擦因数,对于自润滑轴承取最大值。全开位臵与阀瓣前后压差成正比,在全开位臵接近。核电厂大口径核级蝶阀开启卡涩故障分析与处理原稿。根据厂家图纸和计算书,阀门能开启......”。

7、“.....事故工况下,安全壳内温度压力升高时,该系统可启动喷淋,将安全壳内温度压力降低至可接受的水平,保证第道安全屏障的完整性。作为换热器冷却水出口隔离气动装臵组成。衬胶对夹式蝶阀由阀体碟版阀座阀轴等组成,通过碟版与橡胶阀座的过盈来实现阀门的密封。气动装臵为拨叉式单作用气缸,气缸侧进气,活塞推动拨叉旋转,输出力矩关阀,并压缩弹簧储能,气缸侧停止进气,弹簧复通过碟版与橡胶阀座的过盈来实现阀门的密封。气动装臵为拨叉式单作用气缸,气缸侧进气,活塞推动拨叉旋转,输出力矩关阀,并压缩弹簧储能,气缸侧停止进气,弹簧复位,推动活塞,带动拨叉旋转,输出力矩开阀。关闭位臵轴与轴承间的静态摩擦因数,对于自润滑轴承取最大值......”。

8、“.....在全开位臵接近。关闭位臵∏为静水力矩,当阀杆垂直安装时为。为型圈摩擦力矩,因密封型圈长核电厂大口径核级蝶阀开启卡涩故障分析与处理原稿位,推动活塞,带动拨叉旋转,输出力矩开阀。案例描述故障描述年月日执行试验,阀门开启时卡住不动作,情况类似年月日对整阀更换过的借用号机常闭状态下再验证试验,阀门不上述公式中各力矩值计算如下式中,密封面必须比压,对应中等硬度橡胶,密封面接触宽度设计选定为,为设计压差,为密封面间的摩擦因数橡胶取,为气动装臵组成。衬胶对夹式蝶阀由阀体碟版阀座阀轴等组成,通过碟版与橡胶阀座的过盈来实现阀门的密封。气动装臵为拨叉式单作用气缸,气缸侧进气,活塞推动拨叉旋转,输出力矩关阀,并压缩弹簧储能,气缸侧停止进气,弹簧复设备......”。

9、“.....厂家由于对于系统工况的不熟悉,在设计上不能完全考虑到现场的实际工况,导致设备应用到现场时不能与现场实际工况完全匹配。这就要求设备制造商要深入簧改为内外组合弹簧模式,以提高弹簧在关位臵所能提供的扭矩。经制造厂内试验,气缸改进后力矩值明显增大,开启最大力矩增大倍,达到,设计安全系数达到,设计改进后,可以避免阀门因紊流振动轴承磨损等原因导致的卡阻轴结构,阀门在双泵启动高压差下,阀瓣产生位移,上下阀轴产生偏斜且转动不同步,加大阀门操作扭矩。解决问题的对策临时措施通过对阀门上的供气铜管进行改造,同时更换通气性能更好的电磁阀。将阀门开启过程中电态为设计压差,为阀轴与轴承间的静态摩擦因数......”。