的化学成分导热系数和热膨胀系数不同。由于奥氏体合金钢的导热系数小,热膨胀系数大,在异种钢焊接处存在结构应力,应力过大则易造成蠕面设计中可予以优先考虑。在安装中,对易磨损管排应考虑加装防磨瓦,同时还应装设烟气挡板防止产生烟气走廊。运行中应注意控制燃烧过量空气系数和煤粉细度,尽量降低烟气流速并保证煤粉细度均匀。检修和维护中应注意检查和封堵烟气通道壁面和炉底的漏风部位,运行段时间后应对磨损严重的管道进行更换和加装防磨护板,大修时进行省煤器翻身以延长受热施科技与生活,葛军超临界锅炉受热面爆管原因及预防措施内蒙古科技与经济,。高温蠕变产生高温蠕变的原因蠕变是指金属在定的温度和应力作用下,随时间的增加缓慢发生塑性变形的现象,温度越高,应力越大,金属蠕变速度越快。锅炉受热面管道在正常的设计温度和压力下运行,其使用寿命可达万小时以上。但如果管壁温度长期处于设计温度以上而低于度。空预器和省煤器的冷端受热面在安装时应采取防腐措施,如采用耐腐管材或喷涂防腐层。锅炉运行中,宜控制过量空气系数,减少氧化硫的生成量根据受热面积灰情况定期投入吹灰和水冲洗。结束语超临界机组发生爆管可能是以上方面的原因,也可能是几个因素共同作用的结果,实际中需要根据受热面布臵位臵,运行工况等数据综合分析,更需要设计安装运超临界锅炉受热面爆管原因及预防措施原稿况定期投入吹灰和水冲洗。结束语超临界机组发生爆管可能是以上方面的原因,也可能是几个因素共同作用的结果,实际中需要根据受热面布臵位臵,运行工况等数据综合分析,更需要设计安装运行和维护单位通力协作,有针对性地制定预防措施。参考文献张国杰,李政浅析超超临界燃煤火力发电机组锅炉受热面安装防爆管控制措施工程技术,李乃波超超临生成的氧化硫,其中部分进步氧化生成氧化硫,与烟气中水蒸气结合形成硫酸蒸汽,凝结在温度低于烟气露点的金属表面,导致金属外壁发生腐蚀。低温腐蚀最严重的区域烟温在水蒸气凝结温度附近和酸露点以下。锅炉运行时的过量空气系数过大会促使大量的氧化硫氧化成氧化硫,加速低温腐蚀。烟气腐蚀的预防措施预防高温腐蚀应从多方面入手,受热面设计材料。锅炉运行中应避免火焰中心偏斜,防止局部烟温过高燃用高硫煤种时,应适当增加送风量,抑制炉内还原性气氛。在尾部烟道受热面设计中,应注意控制冷段烟温不低于酸露点,并留有定裕度。空预器和省煤器的冷端受热面在安装时应采取防腐措施,如采用耐腐管材或喷涂防腐层。锅炉运行中,宜控制过量空气系数,减少氧化硫的生成量根据受热面积灰情侧则可能发生高温硫腐蚀和高温氯化氢腐蚀。液态灰粘结在过热器管壁上,其中硫分与钠镁钾等生成对应的硫酸盐,并与管壁上的氧化铁反应形成复合硫酸盐。这种复合硫酸盐在以上呈熔融状态,在以上时继续与铁发生反应生成硫化亚铁和氧化铁,使管壁发生腐蚀。水冷壁与高温过热器的高温腐蚀机理不同。以水冷壁的高温硫腐蚀为例,高温腐蚀通常发生在燃烧灰磨损的预防措施尾部烟道受热面设计时应充分考虑飞灰磨损,根据燃料飞灰特性选择合理的烟气流速膜式省煤器在传热和耐磨特性方面都优于光管省煤器,在省煤器受热面设计中可予以优先考虑。在安装中,对易磨损管排应考虑加装防磨瓦,同时还应装设烟气挡板防止产生烟气走廊。运行中应注意控制燃烧过量空气系数和煤粉细度,尽量降低烟气流速并保证煤粉附近区域的水冷壁外表面。由于燃烧器附近区域存在较强的还原性气氛,硫能以原子状态单独存在,自由的硫原子与受热面中的铁直接反应生成硫化亚铁,硫化亚铁遇氧气后再生成氧化铁。在液态排渣锅炉和燃用高硫煤种的锅炉,尤其要注意水冷壁的高温腐蚀。低温腐蚀的机理低温腐蚀常出现在给水温度较低的省煤器表面,般在受热面严重积灰时发生。煤中硫燃烧后异种钢焊口断裂异种钢焊口断裂的原因在大型机组中,综合考虑过热器和再热器的可靠性和制造成本,在壁温较高的区域采用奥氏体钢,在壁温较低的区域采用低合金钢,不可避免地存在异种钢焊口。异种钢焊口上,各区之间的化学成分导热系数和热膨胀系数不同。由于奥氏体合金钢的导热系数小,热膨胀系数大,在异种钢焊接处存在结构应力,应力过大则易造成蠕性能试验。受热面的制造安装中,应采用基合金焊条,焊接工作完成后应进行无损探伤,及时发现焊接缺陷。设备运行中,要严格受热面金属壁温,防止超温。超临界锅炉受热面爆管原因及预防措施原稿。预防高温蠕变造成受热面爆管的措施预防高温蠕变型爆管可以从以下几方面入手从设计角度,应当按照受热面的运行温度和压力选用适当的管材,避免种钢焊口断裂,烟气腐蚀和飞灰磨损,并针对以上问题提出了相应的预防措施。异种钢焊口断裂异种钢焊口断裂的原因在大型机组中,综合考虑过热器和再热器的可靠性和制造成本,在壁温较高的区域采用奥氏体钢,在壁温较低的区域采用低合金钢,不可避免地存在异种钢焊口。异种钢焊口上,各区之间的化学成分导热系数和热膨胀系数不同。由于奥氏体合金钢的导应注意控制炉膛内热负荷和炉膛出口烟温,防止飞灰熔融对于高流煤种,应配备较高的次风速和周界风速。受热面安装时,应考虑在易发生高温腐蚀的区域喷涂防腐防磨材料。锅炉运行中应避免火焰中心偏斜,防止局部烟温过高燃用高硫煤种时,应适当增加送风量,抑制炉内还原性气氛。在尾部烟道受热面设计中,应注意控制冷段烟温不低于酸露点,并留有定裕附近区域的水冷壁外表面。由于燃烧器附近区域存在较强的还原性气氛,硫能以原子状态单独存在,自由的硫原子与受热面中的铁直接反应生成硫化亚铁,硫化亚铁遇氧气后再生成氧化铁。在液态排渣锅炉和燃用高硫煤种的锅炉,尤其要注意水冷壁的高温腐蚀。低温腐蚀的机理低温腐蚀常出现在给水温度较低的省煤器表面,般在受热面严重积灰时发生。煤中硫燃烧后况定期投入吹灰和水冲洗。结束语超临界机组发生爆管可能是以上方面的原因,也可能是几个因素共同作用的结果,实际中需要根据受热面布臵位臵,运行工况等数据综合分析,更需要设计安装运行和维护单位通力协作,有针对性地制定预防措施。参考文献张国杰,李政浅析超超临界燃煤火力发电机组锅炉受热面安装防爆管控制措施工程技术,李乃波超超临温在水蒸气凝结温度附近和酸露点以下。锅炉运行时的过量空气系数过大会促使大量的氧化硫氧化成氧化硫,加速低温腐蚀。烟气腐蚀的预防措施预防高温腐蚀应从多方面入手,受热面设计中应注意控制炉膛内热负荷和炉膛出口烟温,防止飞灰熔融对于高流煤种,应配备较高的次风速和周界风速。受热面安装时,应考虑在易发生高温腐蚀的区域喷涂防腐防磨超临界锅炉受热面爆管原因及预防措施原稿高温工质受热面处于燃烧室内热负荷最大的区域,通过改进受热面结构使介质流量分配合理。从安装角度,要防止错用管材,安装过程中应保证受热面的清洁,防止管道堵塞,对容易超温的受热面,应装设壁温测点。从运行角度,应维持合理的炉内燃烧状态防止燃烧中心偏高和管壁超温检修和维护中应对已接近设计寿命的管道应及时更换,定期割管进行组织性能试况定期投入吹灰和水冲洗。结束语超临界机组发生爆管可能是以上方面的原因,也可能是几个因素共同作用的结果,实际中需要根据受热面布臵位臵,运行工况等数据综合分析,更需要设计安装运行和维护单位通力协作,有针对性地制定预防措施。参考文献张国杰,李政浅析超超临界燃煤火力发电机组锅炉受热面安装防爆管控制措施工程技术,李乃波超超临材,避免高温工质受热面处于燃烧室内热负荷最大的区域,通过改进受热面结构使介质流量分配合理。从安装角度,要防止错用管材,安装过程中应保证受热面的清洁,防止管道堵塞,对容易超温的受热面,应装设壁温测点。从运行角度,应维持合理的炉内燃烧状态防止燃烧中心偏高和管壁超温检修和维护中应对已接近设计寿命的管道应及时更换,定期割管进行组盐在以上呈熔融状态,在以上时继续与铁发生反应生成硫化亚铁和氧化铁,使管壁发生腐蚀。水冷壁与高温过热器的高温腐蚀机理不同。以水冷壁的高温硫腐蚀为例,高温腐蚀通常发生在燃烧器附近区域的水冷壁外表面。由于燃烧器附近区域存在较强的还原性气氛,硫能以原子状态单独存在,自由的硫原子与受热面中的铁直接反应生成硫化亚铁,硫化亚铁遇氧气系数小,热膨胀系数大,在异种钢焊接处存在结构应力,应力过大则易造成蠕变损伤。当受热面温度超过设计值时,异种钢焊口也可能因应力过大发生焊口断裂。另外,奥氏体钢特别不耐氯离子腐蚀,也容易形成应力腐蚀裂纹。预防高温蠕变造成受热面爆管的措施预防高温蠕变型爆管可以从以下几方面入手从设计角度,应当按照受热面的运行温度和压力选用适当的管附近区域的水冷壁外表面。由于燃烧器附近区域存在较强的还原性气氛,硫能以原子状态单独存在,自由的硫原子与受热面中的铁直接反应生成硫化亚铁,硫化亚铁遇氧气后再生成氧化铁。在液态排渣锅炉和燃用高硫煤种的锅炉,尤其要注意水冷壁的高温腐蚀。低温腐蚀的机理低温腐蚀常出现在给水温度较低的省煤器表面,般在受热面严重积灰时发生。煤中硫燃烧后锅炉受热面安装防爆管措施工业,金万里,郭连丰超临界锅炉受热面管内壁氧化皮剥落堵管的原因分析及预防措施内蒙古电力技术,朱白军,王涛超超临界锅炉受热面防止异物堵塞爆管的措施科技与生活,葛军超临界锅炉受热面爆管原因及预防措施内蒙古科技与经济,。摘要从设计安装运行和维护几方面,总结了锅炉受热面爆管的主要原因高温蠕变,异材料。锅炉运行中应避免火焰中心偏斜,防止局部烟温过高燃用高硫煤种时,应适当增加送风量,抑制炉内还原性气氛。在尾部烟道受热面设计中,应注意控制冷段烟温不低于酸露点,并留有定裕度。空预器和省煤器的冷端受热面在安装时应采取防腐措施,如采用耐腐管材或喷涂防腐层。锅炉运行中,宜控制过量空气系数,减少氧化硫的生成量根据受热面积灰情蠕变损伤。当受热面温度超过设计值时,异种钢焊口也可能因应力过大发生焊口断裂。另外,奥氏体钢特别不耐氯离子腐蚀,也容易