1、“.....各位置典型的金相组织照片如图所示。个试样的焊缝与粗晶区为贝氏体组织,母材均为铁素体珠光体组织。对取样试样进行金相组织检验未发现明显异常,未见裂纹气孔和夹渣等缺陷。硬度试验采用因分析原稿。材料性能分析材料化学成分分析对取样母材的化学成分进行测试,结果如表所示。根据表可知,上下气盖金属成分中,等杂质元素含量较低,表明材料纯净度较高化学成分满足碳素结构钢中对钢成分的规为支撑管连接高度为,弹簧筒壁厚为,气动头壁厚为,角焊缝焊脚高度为。采用体视显微镜分别对个试样进行观察,并对其焊脚尺寸进行测量,得出最小焊脚尺寸约为,焊脚尺寸不均匀,焊缝存在核电站调节阀气动执行机构焊缝开裂原因分析原稿的原因如表所示。由表可知,此次事件的主要原因是,由于角焊缝焊接质量不佳角焊缝焊接成型较差焊脚高度不均匀......”。

2、“.....导致焊脚高度不能满足相关标准及设计值要求在阀门运行期间,气动头焊较小,不宜采用光谱法测试其成分,故选用体化能谱分析系统对焊缝成分进行能谱分析。由测试结果可知,焊缝成分主要为。采用硝酸酒精溶液作为侵蚀剂,对取样试样的焊缝粗晶区母材进行金相组织检验,各位置典型的金相焊开裂原因分析见李国刚环境监测技术新进展庆祝中国环境监测总站成立周年论文集北京化学工业出版社,孙琳,李振核电蒸汽转换器系统设计特点科技信息,。原因分析与讨论根据上述试验结果,可能造成阀门焊缝失换下来的气动头弹簧筒的开裂焊缝形态进行宏观目视检查。通过检查焊缝金属断裂形态,判定焊缝焊接方式为手工电弧焊,单层单道。核电站调节阀气动执行机构焊缝开裂原因分析原稿。材料性能分析材料化学成分分析对取样北京化学工业出版社,孙琳......”。

3、“.....。硬度试验采用型自动转塔数显维氏硬度计,对取样试样的母材焊缝与热影响区进行硬度测试,试验结果如表所示。由表可知母材硬度为材的化学成分进行测试,结果如表所示。根据表可知,上下气盖金属成分中,等杂质元素含量较低,表明材料纯净度较高化学成分满足碳素结构钢中对钢成分的规定。由此可初步判断上下气盖为钢材料。由于焊缝尺寸在制造过程中,焊缝存在未熔合和未焊透等焊接质量缺陷,造成焊脚实际高度不足及焊缝焊脚高度不均匀,导致在阀门正常运行工况下,气动头焊缝局部所受的应力超出焊缝材料的强度极限,从而发生断裂。建议将该焊缝设计改为实施层道所示。由表可知,此次事件的主要原因是,由于角焊缝焊接质量不佳角焊缝焊接成型较差焊脚高度不均匀,出现了焊缝未熔合及未焊透等焊接质量缺陷......”。

4、“.....气动头焊缝局部所受设计的要求。其焊缝开裂不仅会导致主控室和现场无法实现对该阀门的操作,同时当阀门全开时还会导致下游压力快速上升,超过安全阀保护的动作定值,使安全阀动作,进而造成机组负荷波动。因此,需对机组的控制状态进行干预。该调组织照片如图所示。个试样的焊缝与粗晶区为贝氏体组织,母材均为铁素体珠光体组织。对取样试样进行金相组织检验未发现明显异常,未见裂纹气孔和夹渣等缺陷。焊接结构分析对气动头弹簧筒失效焊缝形态进行目视检查与测量。焊缝尺材的化学成分进行测试,结果如表所示。根据表可知,上下气盖金属成分中,等杂质元素含量较低,表明材料纯净度较高化学成分满足碳素结构钢中对钢成分的规定。由此可初步判断上下气盖为钢材料。由于焊缝尺寸的原因如表所示。由表可知,此次事件的主要原因是......”。

5、“.....出现了焊缝未熔合及未焊透等焊接质量缺陷,导致焊脚高度不能满足相关标准及设计值要求在阀门运行期间,气动头焊局部所受的应力超出焊缝材料的强度极限,从而发生断裂。建议将该焊缝设计改为实施层道焊,或同时在背面增加层焊道,以避免焊接过程出现焊缝未熔合等严重焊接缺陷。参考文献赵建仓,成鹏,孙志强,等大亚湾核电站疏水隔离阀密封核电站调节阀气动执行机构焊缝开裂原因分析原稿的应力超出了焊缝材料的强度极限,逐渐发生断裂,进而导致阀门气动头控制失效。结果及建议上下气盖及焊缝的化学成分及组织未见异常,焊缝的性能与母材相匹配,表明了其母材焊材选用及焊接工艺均合适,满足了相关标准及设计的要的原因如表所示。由表可知,此次事件的主要原因是,由于角焊缝焊接质量不佳角焊缝焊接成型较差焊脚高度不均匀,出现了焊缝未熔合及未焊透等焊接质量缺陷......”。

6、“.....气动头焊试样进行加工和分解。根据气动头损坏的特点,选取未完全断裂的部分作重点分析,将其开裂焊缝部分切割成个整块试样,并对整块试样进行切割和试验。具体步骤如下。原因分析与讨论根据上述试验结果,可能造成阀门焊缝失效的原因如定的焊缝硬度不超过母材硬度值加的要求,所以母材硬度与焊缝硬度相匹配。焊缝裂纹宏观及微观形貌分析焊缝的宏观形貌对已经更换下来的气动头弹簧筒的开裂焊缝形态进行宏观目视检查。通过检查焊缝金属断裂形态,判定焊缝焊接方式节阀气动头弹簧筒焊缝失效问题已引起广泛的关注和重视,为此该核电站针对出现的调节阀气动头弹簧筒焊缝开裂事件,进行了深入的性能试验和原因分析,并提出了相应的改进措施和建议。试验方法为分析阀门焊缝开裂的原因,需对失效材的化学成分进行测试,结果如表所示。根据表可知......”。

7、“.....等杂质元素含量较低,表明材料纯净度较高化学成分满足碳素结构钢中对钢成分的规定。由此可初步判断上下气盖为钢材料。由于焊缝尺寸缝局部所受的应力超出了焊缝材料的强度极限,逐渐发生断裂,进而导致阀门气动头控制失效。结果及建议上下气盖及焊缝的化学成分及组织未见异常,焊缝的性能与母材相匹配,表明了其母材焊材选用及焊接工艺均合适,满足了相关标准焊开裂原因分析见李国刚环境监测技术新进展庆祝中国环境监测总站成立周年论文集北京化学工业出版社,孙琳,李振核电蒸汽转换器系统设计特点科技信息,。原因分析与讨论根据上述试验结果,可能造成阀门焊缝失道焊,或同时在背面增加层焊道,以避免焊接过程出现焊缝未熔合等严重焊接缺陷。参考文献赵建仓,成鹏,孙志强......”。

8、“.....单层单道。核电站调节阀气动执行机构焊缝开裂原因分析原稿。在制造过程中,焊缝存在未熔合和未焊透等焊接质量缺陷,造成焊脚实际高度不足及焊缝焊脚高度不均匀,导致在阀门正常运行工况下,气动头焊缝核电站调节阀气动执行机构焊缝开裂原因分析原稿的原因如表所示。由表可知,此次事件的主要原因是,由于角焊缝焊接质量不佳角焊缝焊接成型较差焊脚高度不均匀,出现了焊缝未熔合及未焊透等焊接质量缺陷,导致焊脚高度不能满足相关标准及设计值要求在阀门运行期间,气动头焊型自动转塔数显维氏硬度计,对取样试样的母材焊缝与热影响区进行硬度测试,试验结果如表所示。由表可知母材硬度为,符合标准要求焊缝硬度为,高于母材硬度的幅值......”。

9、“.....孙琳,李振核电蒸汽转换器系统设计特点科技信息,。原因分析与讨论根据上述试验结果,可能造成阀门焊缝失定。由此可初步判断上下气盖为钢材料。由于焊缝尺寸较小,不宜采用光谱法测试其成分,故选用体化能谱分析系统对焊缝成分进行能谱分析。由测试结果可知,焊缝成分主要为。采用硝酸酒精溶液作为侵蚀剂,对取样试严重的未熔合缺陷。根据核电厂常规岛焊接技术规程和钢结构设计规范等标准要求,角焊缝焊脚高度应不小于较薄侧工件厚度,或不小于薄侧工件厚度,即或。核电站调节阀气动执行机构焊缝开裂组织照片如图所示。个试样的焊缝与粗晶区为贝氏体组织,母材均为铁素体珠光体组织。对取样试样进行金相组织检验未发现明显异常,未见裂纹气孔和夹渣等缺陷。焊接结构分析对气动头弹簧筒失效焊缝形态进行目视检查与测量。焊缝尺材的化学成分进行测试,结果如表所示。根据表可知......”。