1、“.....燃料型受煤粉脱挥发分过程中局部空气当量比及煤粉颗粒加热速率影响较大。空气分级技术将部分空气从上部送入炉膛,在主燃烧区形成局部还原性气氛,控制燃料型致较短的炉内颗粒停留时间,燃烧效率随着停留时间降低而减弱。次风与风平行出射,部分混合后进入炉膛,风温远低于炉内烟气,阻碍了炉内高温烟气加热次风煤粉气流,不利于及时着火。分析原结构及流场,对喷口进行优化设计。喷口前端位臵向炉膛方向延伸,中心次风喷口内侧风喷口外侧风喷口由平行直出改为向外喷射进入炉膛。在喷口扩角作用下,风和中心次风呈内外两股气流流动进入炉膛,有利于大,沿圆周运动的切向速度较大,煤粉和未燃尽的颗粒在内外次风旋转动量的作用下运动至水冷壁附近贴墙燃烧,易造成水冷壁高温腐蚀和结焦问题。次风过早混合导致着火延迟燃烧器区水冷壁结焦腐蚀,会导致炉内火焰中心上移,造成改造前屏式过热器壁温超温频发。针对原燃烧器的结构及流场分析......”。

2、“.....优化后风喷口内次风喷口前端向炉内延伸,喷口前端距离炉膛更近。次风喷口扩角内次风扩口角度缩小,钝体前端向前延伸。由于喷扩角作用下,风和中心次风呈内外两股气流流动进入炉膛,有利于风对烟气中未燃尽颗粒的接触补燃,以及高温烟气对中心次风煤粉颗粒的快速加热。高灰劣质煤墙式对冲锅炉低氮燃烧改造研究原稿。指中心上次风喷口。图优化后炉膛温度测量结果由工况可见,随着空气分级程度加深,炉膛温度先降低后升高。这可能是由于进入主燃烧区低温次风的冷却作用与与次风补氧作用的补偿效应造成。比较工况可知,炉膛温高灰劣质煤墙式对冲锅炉低氮燃烧改造研究原稿灰劣质煤墙式对冲锅炉低氮燃烧改造研究原稿。摘要本文在台燃用高灰分低挥发分煤的墙式对冲锅炉开展了低氮燃烧改造,提升着火燃尽性能同时降低氮氧化物排放。基于对燃烧器结构及流场的分析,重新设计了旋流燃烧器喷口及次风喷口结构。改造前后现场试验结果表明......”。

3、“.....而标高炉温基本维持不变。与改造前相比,炉膛出口排放浓度从降低至炉膛更近。次风喷口扩角内次风扩口角度缩小,钝体前端向前延伸。由于喷口位臵角度的改变,次风与次风混合混合位臵明显推迟,出口区域回流区介质主要为次风与炉内高温烟气,能够卷吸高温烟气加热煤粉气流,高浓度煤粉在局部还原性气氛下快速着火稳定燃烧。同时,优化后燃烧器出口回流区的宽度变小,气流刚性增强,可以有效改善水冷壁结焦和高温腐蚀等问题。优化后燃烧器图优化前后燃烧器速度矢量图中心为上次风喷口的喷口出口区域速度效率控制氮氧化物生成尤为困难。还原性气氛下脱挥发分过程对燃料型生成具有显著影响。挥发分在还原性气氛下释放能够减少焦油以及与氧气的接触,更多中间产物进而生成而不是。随着燃烧器出口温度的增加,挥发分释放量显著增加。如果煤粉着火点位臵在强还原性高温区域,燃料型生成量会得到控制,。然而,氧化性气氛下温度越高......”。

4、“.....高温烟气加热,有利于及时着火燃烧,炉膛截面温度分布更均匀。优化后燃烧器图优化前后下次风喷口速度分布云图现场试验结果改造前后在锅炉进行了现场试验测量。改造后尾部烟气中浓度低于。原始排放浓度在入口测量,测量结果见图。改造后入口浓度由改造前降低至。锅炉在低负荷时排放明显低于高负荷,这是由于低负荷时有部分燃烧器未投入运行。同时,过早混合会改变燃烧初期局部生成具有显著影响。挥发分在还原性气氛下释放能够减少焦油以及与氧气的接触,更多中间产物进而生成而不是。随着燃烧器出口温度的增加,挥发分释放量显著增加。如果煤粉着火点位臵在强还原性高温区域,燃料型生成量会得到控制,。然而,氧化性气氛下温度越高,燃料型生成越多。控制燃烧器出口局部空气化学当量比具有重要意义。高灰劣质煤墙式对冲锅炉低氮燃烧改造研究原稿。优化后燃烧器图优化学当量比,促进燃料型的生成......”。

5、“.....沿圆周运动的切向速度较大,煤粉和未燃尽的颗粒在内外次风旋转动量的作用下运动至水冷壁附近贴墙燃烧,易造成水冷壁高温腐蚀和结焦问题。次风过早混合导致着火延迟燃烧器区水冷壁结焦腐蚀,会导致炉内火焰中心上移,造成改造前屏式过热器壁温超温频发。针对原燃烧器的结构及流场分析,对旋流燃烧器进行优化设计。优化后风喷口内次风喷口前端向炉内延伸,喷口前端距燃料型和热力型是煤粉燃烧锅炉氮氧化物生成的主要来源。来源于燃料的燃料型贡献了生成的其他由空气中的在高温下发生氧化反应生成热力型。热力型受炉膛温度影响较大,炉内由于燃烧组织不当形成局部高温区时,热力型会急剧增加。燃料型受煤粉脱挥发分过程中局部空气当量比及煤粉颗粒加热速率影响较大。空气分级技术将部分空气从上部送入炉膛,在主燃烧区形成局部还原性气氛,控制燃料型降低至。改造后尾部烟气排放浓度低于......”。

6、“.....煤粉锅炉是氮氧化物的主要排放源之,考虑到其巨大的负面作用,中国提出针对电站锅炉的超低排放限制,其中要求年前氮氧化物降低到以下。对于燃用高挥发分烟煤的煤粉锅炉,在不采用烟气脱硝措施情况下,炉膛出口原始排放值可达到能够将烟囱排放值降低至以下,技术成熟。然而对于燃用劣质烟煤贫煤无烟煤的锅炉,原始排放值往往远高于,系统通过增加喷氨量能够提升反应器脱硝效率,短期满足超低排放要求,然而长期运行易导致氨逃逸严重,进而在空预器冷端生成大量硫酸氢铵,造成严重的空预器堵塞问题。因此,通过炉内燃烧控制手段来降低入口氮氧化物原始排放,是超低排放背景下低挥发分煤锅炉应当采用的技术路线。表煤质工业分析结果燃烧器优场模拟结果可见图。包含了高湿低温微细煤粉颗粒的次风高速进入炉膛,会导致较短的炉内颗粒停留时间,燃烧效率随着停留时间降低而减弱。次风与风平行出射,部分混合后进入炉膛......”。

7、“.....阻碍了炉内高温烟气加热次风煤粉气流,不利于及时着火。分析原结构及流场,对喷口进行优化设计。喷口前端位臵向炉膛方向延伸,中心次风喷口内侧风喷口外侧风喷口由平行直出改为向外喷射进入炉膛。在喷化学当量比,促进燃料型的生成。原燃烧器内次风与外次风的扩展角太大,沿圆周运动的切向速度较大,煤粉和未燃尽的颗粒在内外次风旋转动量的作用下运动至水冷壁附近贴墙燃烧,易造成水冷壁高温腐蚀和结焦问题。次风过早混合导致着火延迟燃烧器区水冷壁结焦腐蚀,会导致炉内火焰中心上移,造成改造前屏式过热器壁温超温频发。针对原燃烧器的结构及流场分析,对旋流燃烧器进行优化设计。优化后风喷口内次风喷口前端向炉内延伸,喷口前端距灰劣质煤墙式对冲锅炉低氮燃烧改造研究原稿。摘要本文在台燃用高灰分低挥发分煤的墙式对冲锅炉开展了低氮燃烧改造,提升着火燃尽性能同时降低氮氧化物排放。基于对燃烧器结构及流场的分析......”。

8、“.....改造前后现场试验结果表明,改造后底层燃烧器标高炉膛温度提高,而标高炉温基本维持不变。与改造前相比,炉膛出口排放浓度从降低至气从上部送入炉膛,在主燃烧区形成局部还原性气氛,控制燃料型生成。然而,采用这技术往往导致着火时间延迟燃烧效率牺牲。文献报道,部分墙式对冲锅炉尾部烟气排放浓度达到。这对于机组经济性及大气环境都会带来不利影响。此外,对于灰分含量高的煤,颗粒内部氧气扩散条件差,延迟着火时间不利于燃烧稳定性。统计结果表明,在定挥发分含量下,排放量随着灰分含量增加而增大。因此,对于高灰分低挥发分煤,提升炉内着火高灰劣质煤墙式对冲锅炉低氮燃烧改造研究原稿,。尾部布臵脱硝系统能够将烟囱排放值降低至以下,技术成熟。然而对于燃用劣质烟煤贫煤无烟煤的锅炉,原始排放值往往远高于,系统通过增加喷氨量能够提升反应器脱硝效率,短期满足超低排放要求,然而长期运行易导致氨逃逸严重......”。

9、“.....造成严重的空预器堵塞问题。因此,通过炉内燃烧控制手段来降低入口氮氧化物原始排放,是超低排放背景下低挥发分煤锅炉应当采用的技术路灰劣质煤墙式对冲锅炉低氮燃烧改造研究原稿。摘要本文在台燃用高灰分低挥发分煤的墙式对冲锅炉开展了低氮燃烧改造,提升着火燃尽性能同时降低氮氧化物排放。基于对燃烧器结构及流场的分析,重新设计了旋流燃烧器喷口及次风喷口结构。改造前后现场试验结果表明,改造后底层燃烧器标高炉膛温度提高,而标高炉温基本维持不变。与改造前相比,炉膛出口排放浓度从降低至格数为万,对燃烧器内部及附近网格进行加密。图所示为改造前原燃烧器的网格结构。摘要本文在台燃用高灰分低挥发分煤的墙式对冲锅炉开展了低氮燃烧改造,提升着火燃尽性能同时降低氮氧化物排放。基于对燃烧器结构及流场的分析,重新设计了旋流燃烧器喷口及次风喷口结构。改造前后现场试验结果表明,改造后底层燃烧器标高炉膛温度提高......”。