1、“.....模型基础底面受到水平竖直两个方向约束,地基两侧为水平方向约束。加筋土模型右侧为水平约束,左侧面板为自由边界。其中,总节点数个,总单元数个,总应力点数个。具体模型见图。多级加筋土挡墙稳定性分析原稿。表强度折减因子对安全系数的影响由表可知在因子,可以模拟土工格栅与填土之间相互作用的粗糙率。在缺少给定资料情况下可以假定,般不采用大于的值。界面单元的强度等于周围填土强度乘以强度折减因子。具体关系如式几何模型的建标准。本模型土体采用理想弹塑性模型,采用摩尔库仑强度理论式中和为土体抗剪强度参数。土工格栅是种具有轴向刚度而不具备抗弯刚度的细长型材料,因此土工格栅只能受拉,不能承受压力。本构关系简化为线弹性只能产生轴向拉伸变形的维单元......”。

2、“.....研究成果对多级加筋土挡墙设计具有借鉴意义。关键词加筋土挡墙有限元安全系数影响因素强度折减法本构关系简化为线弹性只能产生轴向拉伸变形的维单元。土工格栅每个节点上有两个自由度,。本模型采用节点土单元,每个土工格栅单元则用个节点定义。节点单元在土工格栅单元上的位置如图。加筋土挡墙的变形见图。级挡墙面板水平变形都比较大,级挡墙面板水平变形呈现出随面板因此分别设置为的强度折减因子,计算出相应的安全系数。具体计算结果见表。多级加筋土挡墙稳定性分析原稿。摘要目前路基设计中,考虑到加筋土挡墙具有经济与美观等优点,其应用逐渐增多。本文应用有限元软件,分析多级加筋土挡墙的稳定系数与破裂面形式,并且比较不。筋带长度为,垂直间距为。地基全横断面宽度为,地基竖向取。模型基础底面受到水平竖直两个方向约束,地基两侧为水平方向约束。加筋土模型右侧为水平约束......”。

3、“.....其中,总节点数个,总单元数个,总应力点数个。具体模型见图。有限元模型的建立本构模型的选择土体程序引入了界面单元概念。通过给界面单元选取合适的强度折减因子,可以模拟土工格栅与填土之间相互作用的粗糙率。在缺少给定资料情况下可以假定,般不采用大于的值。界面单元的强度等于周围填土强度乘以强度折减因子。具体关系如式的变形特性是选择本构模型的根据,同时也是验证本构模型理论是否合理的客观标准。本模型土体采用理想弹塑性模型,采用摩尔库仑强度理论式中和为土体抗剪强度参数。土工格栅是种具有轴向刚度而不具备抗弯刚度的细长型材料,因此土工格栅只能受拉,不能承受压力。表强度折减因子对安全系数的影响由表可知在值较小范围内,安全系数随着强度折减因子增大而增大,但是随着继续增加直到其值为时安全系数缓慢下降趋于稳定。这说明此时强度折减因子已不是影响安全系数的主要因素......”。

4、“.....反而增加建造成本造成浪费。当土工格栅抗拉强度取时,结构的安全系数为,满足结构稳定性要求,节约了成本经济效益达到最优。表土工格栅抗拉强度对安全系数的影响强度折减因子对安全系数的影响在本模型中,土工格栅与填土之间设置了界面单元。界面单元主,高度增加而增大的情况,与实际工程挡墙变形相似。其中级基础底部变形深度和变形量也比较大,表明级挡墙基础沉降量较大。级挡墙基础沉降量相比级挡墙基础沉降量要小的多。有限元模型的建立本构模型的选择土体的变形特性是选择本构模型的根据,同时也是验证本构模型理论是否合理的客观的变形特性是选择本构模型的根据,同时也是验证本构模型理论是否合理的客观标准。本模型土体采用理想弹塑性模型,采用摩尔库仑强度理论式中和为土体抗剪强度参数。土工格栅是种具有轴向刚度而不具备抗弯刚度的细长型材料,因此土工格栅只能受拉......”。

5、“.....同的筋带轴向抗拉刚度筋带长度强度折减因子筋带间距种情况下多级加筋土挡墙的安全系数。研究成果对多级加筋土挡墙设计具有借鉴意义。关键词加筋土挡墙有限元安全系数影响因素强度折减法系数的影响在本模型中,土工格栅与填土之间设置了界面单元。界面单元主要的影响参数为即强度折减因子。在有限元软件中,与近似摩擦系数相关,可以由近似摩擦系数求得。通过土工格栅与填土之间的近似摩擦系数,换算出强度折减因子。多级加筋土挡墙稳定性分析原稿要的影响参数为即强度折减因子。在有限元软件中,与近似摩擦系数相关,可以由近似摩擦系数求得。通过土工格栅与填土之间的近似摩擦系数,换算出强度折减因子。因此分别设置为的强度折减因子,计算出相应的安全系数。具体计算结果见同的筋带轴向抗拉刚度筋带长度强度折减因子筋带间距种情况下多级加筋土挡墙的安全系数。研究成果对多级加筋土挡墙设计具有借鉴意义......”。

6、“.....根据计算结果可以看出,当土工格栅强度较高时,安全系数相应也较高,但是当其强度继续增加时,安全系数增速变缓,趋于稳定。因此在土工格栅强度较高时,单纯的增加土工格栅抗拉强度对结构稳定性没有加筋长度对安全系数的影响加筋长度越长所能提供的摩擦力越大,安全系数相应也就越高。本文取筋材长度分别为种情况,通过有限元计算得到安全系数分别为。根据计算结果可以看出,当土工格栅强度较高时,安全系数相应也较高,但是当其强度继续增加时,安全系数增速变缓,趋于稳定。因的变形特性是选择本构模型的根据,同时也是验证本构模型理论是否合理的客观标准。本模型土体采用理想弹塑性模型,采用摩尔库仑强度理论式中和为土体抗剪强度参数。土工格栅是种具有轴向刚度而不具备抗弯刚度的细长型材料......”。

7、“.....不能承受压力。,因此分别设置为的强度折减因子,计算出相应的安全系数。具体计算结果见表。多级加筋土挡墙稳定性分析原稿。摘要目前路基设计中,考虑到加筋土挡墙具有经济与美观等优点,其应用逐渐增多。本文应用有限元软件,分析多级加筋土挡墙的稳定系数与破裂面形式,并且比较不适的似摩擦系数,能够准确计算安全系数,使设计更加精确合理。加筋长度对安全系数的影响加筋长度越长所能提供的摩擦力越大,安全系数相应也就越高。本文取筋材长度分别为种情况,通过有限元计算得到安全系数分别为。图土工格栅单元为了模拟土工格栅与填土的相互作用,此在土工格栅强度较高时,单纯的增加土工格栅抗拉强度对结构稳定性没有质的提高,反而增加建造成本造成浪费。当土工格栅抗拉强度取时,结构的安全系数为,满足结构稳定性要求,节约了成本经济效益达到最优......”。

8、“.....研究成果对多级加筋土挡墙设计具有借鉴意义。关键词加筋土挡墙有限元安全系数影响因素强度折减法值较小范围内,安全系数随着强度折减因子增大而增大,但是随着继续增加直到其值为时安全系数缓慢下降趋于稳定。这说明此时强度折减因子已不是影响安全系数的主要因素,因此在加筋土挡墙设计中选择合适的似摩擦系数,能够准确计算安全系数,使设计更加精确合理。因此分别设置为的强度折减因子,计算出相应的安全系数。具体计算结果见表。多级加筋土挡墙稳定性分析原稿。摘要目前路基设计中,考虑到加筋土挡墙具有经济与美观等优点,其应用逐渐增多。本文应用有限元软件,分析多级加筋土挡墙的稳定系数与破裂面形式,并且比较不立应用有限元软件,建立级加筋土挡墙平面应变分析模型......”。

9、“.....需将模型做些简化。加筋土挡墙总高度为,共分为级,从上而下分别为第级,每级高度均为,每级挡墙面板之间的距离为。筋带长度为,垂直间距为。地基全横断面宽度为,地基竖向两个自由度,。本模型采用节点土单元,每个土工格栅单元则用个节点定义。节点单元在土工格栅单元上的位置如图。多级加筋土挡墙稳定性分析原稿。图土工格栅单元为了模拟土工格栅与填土的相互作用,程序引入了界面单元概念。通过给界面单元选取合适的强度折减高度增加而增大的情况,与实际工程挡墙变形相似。其中级基础底部变形深度和变形量也比较大,表明级挡墙基础沉降量较大。级挡墙基础沉降量相比级挡墙基础沉降量要小的多。有限元模型的建立本构模型的选择土体的变形特性是选择本构模型的根据,同时也是验证本构模型理论是否合理的客观的变形特性是选择本构模型的根据,同时也是验证本构模型理论是否合理的客观标准......”。