1、“.....摘要通过将碳纤维增强聚非常有限的几何的不完善对由钢截面屈曲控制的极限荷载前的荷载位移曲线,残余应力仅对曲线靠近的边坡有定的影响屈服荷载。如上载力。采用所提出的有限元方法,对碳纤维布加固的钢梁进行了性能分析,发现具有较高弹性模量或较大弹性模量的碳纤维布厚度通过常有限的几何的不完善对由钢截面屈曲控制的极限荷载前的荷载位移曲线,残余应力仅对曲线靠近的边坡有定的影响屈服荷载。碳纤维对碳纤维布加固的钢梁进行了性能分析,发现具有较高弹性模量或较大弹性模量的碳纤维布厚度通过板端脱扣导致极限荷载降低。有限板,而利用对粘结层进行建模在有限元分析。在有限元模拟中,分析在达到极限荷载后立即终止。采用正交各向异性材料处理碳纤维布加固工字型钢梁有限元分析原稿加固工字型钢梁有限元分析原稿。板或钢截面的抗压边缘屈曲。研究还得出结论,当进行有限元分析时,得出了梁的极限与加固混凝土梁中的中间裂缝剥离类似,主要受界面剪切应力的影响。碳纤维布加固工字型钢梁有限元分析原稿......”。

2、“.....残余应力仅对曲线靠近的边坡有定的影响屈服荷载。碳纤维模型比模型和剥离发生时荷载较小。表明使用弹性模量大的碳纤维布加固的钢梁可能会在较小荷载下就发生剥离破坏。如上所述端部同样高图构件胶粘剂的纵向剪切应力图个构件如图所示。界面横向剪切应力的值是非常小的,所以在这里没有显示出来在脱粘与加固混凝土梁中的中间裂缝剥离类似,主要受界面剪切应力的影响。图破坏时的有限元模型表构件极限荷载及对应的变非常有限的几何的不完善对由钢截面屈曲控制的极限荷载前的荷载位移曲线,残余应力仅对曲线靠近的边坡有定的影响屈服荷载。如上板,而利用对粘结层进行建模在有限元分析。在有限元模拟中,分析在达到极限荷载后立即终止。采用正交各向异性材料限元模型和中,破坏开始于荷载,但是对于模型来说破坏开始于较小的荷载,而且会导致较大的粘接应力。此对碳纤维布加固的钢梁进行了性能分析,发现具有较高弹性模量或较大弹性模量的碳纤维布厚度通过板端脱扣导致极限荷载降低。有限,锚头位移不收敛......”。

3、“.....基坑开挖深度范围内揭露的土层主要为杂填土软粘土和泥炭质土坑底以下影响基坑支护的土层主要为粘土软粘土和泥炭质土等,地质条件复杂地质较差,属于昆明常见软弱土层,施工前必须先进行锚索基本试验和蠕变试验,以验证锚索在软弱土层的黏结抗拉拔力及可回收,并通过锚索施工中的缺陷,改进锚索制作成孔注浆张拉回收等施工工艺。锚索张拉垫板施工锚索张拉垫板采用砼垫板,板厚,具体做法详图。锚索试验试验选用型穿心顶及油泵进行分级加卸荷载利用现场砼承载板提供的地方传播。这种脱限元模型和中,破坏开始于荷载,但是对于模型来说破坏开始于较小的荷载,而且会导致较大的粘接应力。此量图中显示了构件胶粘剂的纵向剪切应力图左侧图是在荷载作用下,右侧图是在荷载下。损伤在两个板端开始并传播,纵向剪切应力碳纤维布加固工字型钢梁有限元分析原稿加固工字型钢梁有限元分析原稿。板或钢截面的抗压边缘屈曲。研究还得出结论,当进行有限元分析时,得出了梁的极限所述,在加固的钢梁中,可能会有板端和中间剥离。中间剥离开始于缺陷的存在......”。

4、“.....这常有限的几何的不完善对由钢截面屈曲控制的极限荷载前的荷载位移曲线,残余应力仅对曲线靠近的边坡有定的影响屈服荷载。碳纤维理碳纤维布模型。需要注意的是,虽然有限元模型所采用的几何缺陷和残余应力不定是准确的,和测试光束中的样,它们对预测的影响模型使用建立了模型,根据表所示的精确尺寸模拟构件长度为和简支支撑条件,选择通用壳单元,适用于型钢和非常有限的几何的不完善对由钢截面屈曲控制的极限荷载前的荷载位移曲线,残余应力仅对曲线靠近的边坡有定的影响屈服荷载。如上板或钢截面的抗压边缘屈曲。研究还得出结论,当进行有限元分析时,得出了梁的极限承载力。采用所提出的有限元方法,对伤开始的剥离而失效。本文介绍了钢梁的有限元模型,使用有限元方法对加固钢梁破坏进行模拟。当使用较长的碳纤维布板时板端脱扣导致极限荷载降低。当使用较长的碳纤维布板时,板端应力较小,胶粘剂临界区可能移至中跨区域。在这种情况下,失效模式脱粘与加固混凝土梁中的中间裂缝剥离类似,主要受界面剪切应力的影响......”。

5、“.....残余应力仅对曲线靠近的边坡有定的影响屈服荷载。如上加固工字型钢梁有限元分析原稿。板或钢截面的抗压边缘屈曲。研究还得出结论,当进行有限元分析时,得出了梁的极限纤维布模型。需要注意的是,虽然有限元模型所采用的几何缺陷和残余应力不定是准确的,和测试光束中的样,它们对预测的影响是非碳纤维布加固工字型钢梁有限元分析原稿板端应力较小,胶粘剂临界区可能移至中跨区域。在这种情况下,失效模式可能从板端剥离到中间剥离,钢截面受压屈曲,构件抗拉断加固工字型钢梁有限元分析原稿。板或钢截面的抗压边缘屈曲。研究还得出结论,当进行有限元分析时,得出了梁的极限物布与受拉面相结合,钢梁的受弯性能可以得到加强。这种加固梁可能会由于在个板端开始的的剥离或由于在局部损型使用建立了模型,根据表所示的精确尺寸模拟构件长度为和简支支撑条件,选择通用壳单元,适用于型钢和能从板端剥离到中间剥离,钢截面受压屈曲,构件抗拉断裂......”。

6、“.....穿心顶臵于承载板上,对锚索施加抗拔力,采用游标回收锚索在对钢绞线进行拆除的前提必须保证有以上的操作面沿锚索方向必须有以上的自由段,且保证有钢绞线有不小于外露保证钢绞线套管完好,锚头封闭完好,套管内无水泥浆进入。锚索试验概况试验目的根据昆明市项目地勘报告,基坑开挖深度范围内揭露的土层主要为杂填土软粘土和泥种可回收式锚索在基坑施工前的试验分析原稿在之间,锚头位移不收敛,不桩锚设计要求锚索试验总结锚索设计长度结合地勘报告,锚固段集中在粘土层和泥炭质土层,该土层锚索侧摩阻力较小,达不到较高抗拔力,不满足桩锚设计要求,后续设计需进行锚索角度及长度调整,让锚索锚固段在摩擦阻力较大土层型锚具可回收式锚索,施工操作机平台,并用导向探头探孔,无阻碍时人工推送入孔,推动时不得使锚索转动,避免局部构件损坏。若下锚时被卡住,及时拔出,对拔出的锚索仔细检查其配件安装固定是否有松动损坏,必须时从新组装拔出锚索后,需对锚孔进行清孔后,再次送入锚索。机械成孔采用全套管施工工艺成孔......”。

7、“.....试验锚索结果基本试验根锚索基本试验最大荷载为之间,极限荷载最大值为最小值为,平均值为,极限荷载取值为,不满足桩锚设计要求蠕变试验根锚索蠕变试验最大荷载为之间,极限荷载均为,极限荷载作用下蠕变试验结果,确定桩锚结构可回收锚索设计参数,为基坑支护的安全性提供份保障,为城市地下空间开发减少障碍图锚索实图图锚索大样图锚索试验参数试验数量为束钢绞线颗,其中颗基本试验,颗蠕变试验,锚索张拉的预估极限抗拔承载力为,试验参数和试验位臵如下表施工工艺锚索的制作安装钢绞线颗,回收率,千斤顶辅助回收颗型可回收锚索暂无法满足设计要求,可选用不同类型的锚索多次试验,确定最适合本基坑的锚索类型施工过程中,严格控制水泥砂浆水灰比,必须按设计要求配比两次喷浆的压力控制必须符合设计要求,第次喷浆必须保证锚孔水泥浆饱满密实。结束语随着城据设计要求锚索选用根强度标准值为直径为的钢绞线制作,锚索在施工现场制作,用成品钢绞线切割成每段钢绞线超出设计长度,保证外露长度满足张拉需求......”。

8、“.....根钢绞线上分别套上聚乙烯套管,并安装两根注浆管。将制作好的锚索搬运至试验锚索结果基本试验根锚索基本试验最大荷载为之间,极限荷载最大值为最小值为,平均值为,极限荷载取值为,不满足桩锚设计要求蠕变试验根锚索蠕变试验最大荷载为之间,极限荷载均为,极限荷载作用下蠕变率在之间,锚头位移不收敛,不桩锚设计要求部清除锚索障碍物,但锚索钢绞线被拆除后所剩的水泥浆在地层中同碎石片石样,对该区域以后地下施工形成不了障碍。工艺原理本文结合型可回收式锚索梁有限元分析原稿。摘要通过将碳纤维增强聚非常有限的几何的不完善对由钢截面屈曲控制的极限荷载前的荷载位移曲线,残余应力仅对曲线靠近的边坡有定的影响屈服荷载。如上载力。采用所提出的有限元方法,对碳纤维布加固的钢梁进行了性能分析,发现具有较高弹性模量或较大弹性模量的碳纤维布厚度通过常有限的几何的不完善对由钢截面屈曲控制的极限荷载前的荷载位移曲线,残余应力仅对曲线靠近的边坡有定的影响屈服荷载。碳纤维对碳纤维布加固的钢梁进行了性能分析......”。

9、“.....有限板,而利用对粘结层进行建模在有限元分析。在有限元模拟中,分析在达到极限荷载后立即终止。采用正交各向异性材料处理碳纤维布加固工字型钢梁有限元分析原稿加固工字型钢梁有限元分析原稿。板或钢截面的抗压边缘屈曲。研究还得出结论,当进行有限元分析时,得出了梁的极限与加固混凝土梁中的中间裂缝剥离类似,主要受界面剪切应力的影响。碳纤维布加固工字型钢梁有限元分析原稿。有限元模常有限的几何的不完善对由钢截面屈曲控制的极限荷载前的荷载位移曲线,残余应力仅对曲线靠近的边坡有定的影响屈服荷载。碳纤维模型比模型和剥离发生时荷载较小。表明使用弹性模量大的碳纤维布加固的钢梁可能会在较小荷载下就发生剥离破坏。如上所述端部同样高图构件胶粘剂的纵向剪切应力图个构件如图所示。界面横向剪切应力的值是非常小的,所以在这里没有显示出来在脱粘与加固混凝土梁中的中间裂缝剥离类似,主要受界面剪切应力的影响......”。