1、“.....锚索自身的受力性能可靠性及经济性都受到很大的影响,从而导致传统的粧锚式支护结构体系应用受到较大的限制。然而,双排桩支护与悬臂式单排桩相比,它具有更大的侧向刚度,受力性能及控制变形能力更强与单排粧锚式支护体系相比,对周边环境的影响较小,很大程度上开挖面以下,土体侧向变形量较小,可根据地基附加应力的原理,认为桩端底部受到水平附加作用力最大不会超过弹性解为挖掉土体的压力,为保证支护结构受到的土压力是连续的,假设开挖面位臵的土压力沿基坑底部以下深度减小或增加至,新土压力模式沿支护结构长度分布如图所示探讨深基坑双排桩支护结构设计计算方法原稿。现行规范中,双排桩前后排桩的土压力分布模式是基于前后排桩等长和矩形布桩时确立的,对于其他布桩方式,如梅花式布桩,前密后疏或前后排桩不等长的情况,规范中并未明确土压力的计算方式。为此......”。

2、“.....当土质条件较好时,采用新土压力方法结果则会略为偏大,但两种方法在趋势上是致的,且数值上相差不大。因此,对于常规矩形布桩形式且前后排桩等长的双排桩结构,土压力计算采用规范方法或者本文的新方法均可,但由于规范方法是建立在常规的布桩形式上提出的,对于目据规范中的条文说明,双排桩刚架结构在水平荷载作用下,桩的内力除弯矩剪力外,轴力不容忽视。前排桩的轴力为压力,后排桩的轴力为拉力。因此前后排桩出现不同方向的竖向位移,正如普通刚架结构对相邻柱间的沉降差非常敏感样,双排桩刚架结构前后排桩沉降差对结构的内力变形上和趋势上与有限单元法是接近的,后排桩不再出现踢脚的情况,随着土质条件变好,结果则更为接近,有效解决了原规范模型中不合理的问题。而对于新模型采用新土压力方法还是规范土压力方法的问题,当土质条件较差时......”。

3、“.....开挖面以上,由于土体侧向变形量较大,土压力仍然按极限平衡条件考虑,采用朗肯主动土压力方法计算开挖面以下,土体侧向变形量较小,可根据地基附加应力的原理,认为桩端底部受到水平附加作用力最大不会超过弹性解为挖掉土体的压力免超红线或避让地下建构筑物的问题而与内支撑式基坑支护体系相比,其施工更加方便快捷,对主体结构施工进度影响较小,且对场地条件没有太多的要求,故越来越受到学者们和工程技术人员的重视。现行规范中,双排桩前后排桩的土压力分布模式是基于前后排桩等长和矩形布桩时确,为保证支护结构受到的土压力是连续的,假设开挖面位臵的土压力沿基坑底部以下深度减小或增加至,新土压力模式沿支护结构长度分布如图所示。双排桩平面刚架计算模型目前国家规范中双排桩结构按平面刚架模型进行计算,如图所示。从图中可见,桩端设臵了竖向弹簧约束。关键词深基坑双排桩支护结构计算方法引言近年来......”。

4、“.....地下建构筑物所处的各类环境越来越复杂。方面考虑到打锚索会对周边地下建构筑物的正常使用产生较大影响,很多城市已经开始限制普通预应力锚索的使用另方面在避让周围地下建构筑物时中的条文说明,双排桩刚架结构在水平荷载作用下,桩的内力除弯矩剪力外,轴力不容忽视。前排桩的轴力为压力,后排桩的轴力为拉力。因此前后排桩出现不同方向的竖向位移,正如普通刚架结构对相邻柱间的沉降差非常敏感样,双排桩刚架结构前后排桩沉降差对结构的内力变形影响很有限单元法是接近的,后排桩不再出现踢脚的情况,随着土质条件变好,结果则更为接近,有效解决了原规范模型中不合理的问题。而对于新模型采用新土压力方法还是规范土压力方法的问题,当土质条件较差时,采用新土压力方法计算的双排桩侧向变形和弯矩会小于规范土压力方法,当影响很大。因为规范中未明确桩端竖向弹簧的计算方法,而般情况下桩端进去坚硬土层......”。

5、“.....相对位移较小,所以计算中可将桩端坚向弹簧改为竖向连杆,即认为双排桩前后排桩的沉降差为零,简化后的双排桩计算模型实质上与商用软件理正深基坑的计算模型相同为保证支护结构受到的土压力是连续的,假设开挖面位臵的土压力沿基坑底部以下深度减小或增加至,新土压力模式沿支护结构长度分布如图所示。双排桩平面刚架计算模型目前国家规范中双排桩结构按平面刚架模型进行计算,如图所示。从图中可见,桩端设臵了竖向弹簧约束。力方法,当土质条件较好时,采用新土压力方法结果则会略为偏大,但两种方法在趋势上是致的,且数值上相差不大。因此,对于常规矩形布桩形式且前后排桩等长的双排桩结构,土压力计算采用规范方法或者本文的新方法均可,但由于规范方法是建立在常规的布桩形式上提出的,对于目计算模型实质上与商用软件理正深基坑的计算模型相同,如图所示探讨深基坑双排桩支护结构设计计算方法原稿探讨深基坑双排桩支护结构设计计算方法原稿......”。

6、“.....相比原规范模型计算方法,按新的计算模型计算得到的双排桩变形和弯矩在数探讨深基坑双排桩支护结构设计计算方法原稿。因为规范中未明确桩端竖向弹簧的计算方法,而般情况下桩端进去坚硬土层,且桩与土之间存在摩阻力,相对位移较小,所以计算中可将桩端坚向弹簧改为竖向连杆,即认为双排桩前后排桩的沉降差为零,简化后的双排桩计算模型实质上与商用软件理正深基坑的计算模型相同,如图所力方法,当土质条件较好时,采用新土压力方法结果则会略为偏大,但两种方法在趋势上是致的,且数值上相差不大。因此,对于常规矩形布桩形式且前后排桩等长的双排桩结构,土压力计算采用规范方法或者本文的新方法均可,但由于规范方法是建立在常规的布桩形式上提出的,对于目桩形式,如前密后疏,前后排桩桩长不等的情况,规范则没有明确前后排桩的土压力的计算方法,此时可采用本文提出的土压力方法进行计算......”。

7、“.....如图所示。从图中可见,桩端设臵了竖向弹簧约束。根据规范如图所示。从图中可见,桩端设臵了竖向弹簧约束。根据规范中的条文说明,双排桩刚架结构在水平荷载作用下,桩的内力除弯矩剪力外,轴力不容忽视。前排桩的轴力为压力,后排桩的轴力为拉力。因此前后排桩出现不同方向的竖向位移,正如普通刚架结构对相邻柱间的沉降差非常土质条件较好时,采用新土压力方法结果则会略为偏大,但两种方法在趋势上是致的,且数值上相差不大。因此,对于常规矩形布桩形式且前后排桩等长的双排桩结构,土压力计算采用规范方法或者本文的新方法均可,但由于规范方法是建立在常规的布桩形式上提出的,对于目前非常规的,为保证支护结构受到的土压力是连续的,假设开挖面位臵的土压力沿基坑底部以下深度减小或增加至,新土压力模式沿支护结构长度分布如图所示......”。

8、“.....如图所示。从图中可见,桩端设臵了竖向弹簧约束。前非常规的布桩形式,如前密后疏,前后排桩桩长不等的情况,规范则没有明确前后排桩的土压力的计算方法,此时可采用本文提出的土压力方法进行计算。图改进的双排桩计算模型综上分析表明,相比原规范模型计算方法,按新的计算模型计算得到的双排桩变形和弯矩在数值上和趋势上上和趋势上与有限单元法是接近的,后排桩不再出现踢脚的情况,随着土质条件变好,结果则更为接近,有效解决了原规范模型中不合理的问题。而对于新模型采用新土压力方法还是规范土压力方法的问题,当土质条件较差时,采用新土压力方法计算的双排桩侧向变形和弯矩会小于规范土时,锚索自身的受力性能可靠性及经济性都受到很大的影响,从而导致传统的粧锚式支护结构体系应用受到较大的限制。然而,双排桩支护与悬臂式单排桩相比,它具有更大的侧向刚度,受力性能及控制变形能力更强与单排粧锚式支护体系相比,对周边环境的影响较小......”。

9、“.....双排桩刚架结构前后排桩沉降差对结构的内力变形影响很大。因为规范中未明确桩端竖向弹簧的计算方法,而般情况下桩端进去坚硬土层,且桩与土之间存在摩阻力,相对位移较小,所以计算中可将桩端坚向弹簧改为竖向连杆,即认为双排桩前后排桩的沉降差为零,简化后的双排桩探讨深基坑双排桩支护结构设计计算方法原稿力方法,当土质条件较好时,采用新土压力方法结果则会略为偏大,但两种方法在趋势上是致的,且数值上相差不大。因此,对于常规矩形布桩形式且前后排桩等长的双排桩结构,土压力计算采用规范方法或者本文的新方法均可,但由于规范方法是建立在常规的布桩形式上提出的,对于目以避免超红线或避让地下建构筑物的问题而与内支撑式基坑支护体系相比,其施工更加方便快捷,对主体结构施工进度影响较小,且对场地条件没有太多的要求,故越来越受到学者们和工程技术人员的重视......”。