1、“.....后两项比较容易确定,无需更多讨论,在这里我们主要分析下管道中的压力损失当时,对不同直径的管道,用式计算出的结果如表所示。当,依据表和表中的数据,计算出不同的管道直径条件下,在中所占比例如表所示。表中的结果表明在中占比例不超过,所以在工程实际计算时,般可忽略项,亦即依据理统计算研究网络版。对不同的管道直径,用式计算出的结果如表所示。为使干粉灭火系统管道内干粉与驱动气体不分离,干粉驱动气体相流必须维持定流速,这就要求管道内的干粉输送速率不得小于最小允许值。基于这原则,为了建立管道内径与干粉输送速率的具体关系式,引用英国标准推荐试验数据,英国体流动的连续性得关系式上式等号右边的两项分别是喷射的干粉体积和驱动气体体积,其中是干粉的真实密度。由于干粉自然堆积时的孔隙率孔隙体积与干粉自然堆积体积之比般为,所以有将式和代入式,整理后得干粉灭火系统计算研究网络版式中驱动气体的摩尔质量,大气压......”。

2、“.....如将其视为驱动气携带着干粉从防护区排出的速度,则由流体流动的连续性得关系式上式等号右边的两项分解之得式中的取为防护区围护结构的允许压力密度应该是干粉驱动气体和防护区内原有空气组成的混合物的密度。考虑到防护区内原有的空气体积与喷射出的驱动气体体积相比,可以忽略此外,当驱动气体减压到大气压时,其体积远远大于干粉体积,所以通过泄压日离开防护区的流体流,度应该是干粉驱动气体和防护区内原有空气组成的混合物的密度。考虑到防护区内原有的空气体积与喷射出的驱动气体体积相比,可以忽略此外,当驱动气体减压到大气压时,其体积远远大于干粉体积,所以通过泄压日离开防护区的流体流,主要是驱动气体。因此,为使问题简化,取驱动气体离开防护区时的密度,圆周率驱动气体的摩尔质量,管段末端压力,管道直径,。泄压口面积的确定当干粉灭火系统工作时......”。

3、“.....从而导致防护区内的压力急剧上升,为了避免防护区的围护结构因压力过大而遭到破坏,必须设置泄压口,以便使过量的气固两相程实际计算时,般可忽略项,亦即依据理想气体状态方程,得驱动气体密度的表达式为式中的取计算管段末端的压力,则有驱动气体在管道中的流速可由其流量和管道内径表示,即有将式和式流体及时地从防护区排放出去。因此,泄压口面积的确定,应以防护区围护结构所能承受的压力为依据。由于防护区围护结构外部的压力是大气压,而内部压力的极限值是防护区围护结构的允许压力,以过泄压口水平中心线的水平面为水平基准面,列泄压口内侧过水断面到泄压口外侧过水断面的无粘性流体伯努利方程系统工作压力的确定干粉灭火系统管道工作压力是保证干粉灭火系统能正常工作的必要条件,通常包括管道中损失的压力喷头的工作压力因位置高度不同而引起的表美国和日本的与内的关系平均管径系数值压力差等。般情况下,后两项比较容易确定......”。

4、“.....在这里我们主要分析下管道中的压力损失气体携带的粉状物料引起的压力损失即所以有或式中管道每单位长度上的压力损失,驱动气体的沿程阻力损失系数干粉的附加沿程阻力损失系数驱动气体系数式中泄压口面积,干管的干粉输送速率,环境的绝对温度,驱动气体的摩尔质量,防护区围护结构的允许压力,干粉灭火剂的松密度,驱动气体系数。干粉灭火系统计算研究网络版。系统工作压力的确定干粉灭火系统管道工作压力是保主要是驱动气体。因此,为使问题简化,取驱动气体离开防护区时的密度,即式中驱动气体的摩尔质量,大气压,取即代入式得这里的就是驱动气体离开防护区时的流动速度近似值,如将其视为驱动气携带着干粉从防护区排出的速度,则由流体及时地从防护区排放出去。因此,泄压口面积的确定,应以防护区围护结构所能承受的压力为依据。由于防护区围护结构外部的压力是大气压,而内部压力的极限值是防护区围护结构的允许压力......”。

5、“.....列泄压口内侧过水断面到泄压口外侧过水断面的无粘性流体伯努利方程式中驱动气体的摩尔质量,大气压,取即代入式得这里的就是驱动气体离开防护区时的流动速度近似值,如将其视为驱动气携带着干粉从防护区排出的速度,则由流体流动的连续性得关系式上式等号右边的两项分构所能承受的压力为依据。由于防护区围护结构外部的压力是大气压,而内部压力的极限值是防护区围护结构的允许压力,以过泄压口水平中心线的水平面为水平基准面,列泄压口内侧过水断面到泄压口外侧过水断面的无粘性流体伯努利方程得解之得式中的取为防护区围护结构的允许压力干粉灭火系统计算研究网络版驱动气体的密度,驱动气体在管道中的流动速度,管道内径,管道长度,。干粉灭火系统计算研究网络版。在这里应该指出的是,利用式计算得到的是最大管径值,根据需要,实际管径值应取比计算值较小的恰当数值。根据管道内经济流速的要求......”。

6、“.....大气压,取即代入式得这里的就是驱动气体离开防护区时的流动速度近似值,如将其视为驱动气携带着干粉从防护区排出的速度,则由流体流动的连续性得关系式上式等号右边的两项分值,根据需要,实际管径值应取比计算值较小的恰当数值。根据管道内经济流速的要求,最终确定的管径值不宜小于计算值的分之。粉体高浓度气体输送的试验研究结果表明,管道中的压力损失计算式为式中管道中的压力损失,气体流动引起的压力损失即作单位,以作单位,以作单位时,式变为式中管道每单位长度上的压力损失,摩尔气体常数,环境的绝对温度,管道中的干粉输送速率,圆周率驱动气体的摩尔质量,管段末端压力,证干粉灭火系统能正常工作的必要条件,通常包括管道中损失的压力喷头的工作压力因位置高度不同而引起的表美国和日本的与内的关系平均管径系数值压力差等。般情况下,后两项比较容易确定,无需更多讨论,在这里我们主要分析下管道中的压力损失......”。

7、“.....利用式计算得到的是最大管流体及时地从防护区排放出去。因此,泄压口面积的确定,应以防护区围护结构所能承受的压力为依据。由于防护区围护结构外部的压力是大气压,而内部压力的极限值是防护区围护结构的允许压力,以过泄压口水平中心线的水平面为水平基准面,列泄压口内侧过水断面到泄压口外侧过水断面的无粘性流体伯努利方程别是喷射的干粉体积和驱动气体体积,其中是干粉的真实密度。由于干粉自然堆积时的孔隙率孔隙体积与干粉自然堆积体积之比般为,所以有将式和代入式,整理后得即泄压口面积的计算式为度应该是干粉驱动气体和防护区内原有空气组成的混合物的密度。考虑到防护区内原有的空气体积与喷射出的驱动气体体积相比,可以忽略此外,当驱动气体减压到大气压时,其体积远远大于干粉体积,所以通过泄压日离开防护区的流体流,主要是驱动气体。因此,为使问题简化,取驱动气体离开防护区时的密度,失。对于水平放置的管道......”。

8、“.....当时当时,对不同直径的管道,用式计算出的结果如表所示。当,依据表和表中的数据,计算出不同的管道直径条件下,在中所占比例如表所示。表中的结果表明在中占比例不超过,所以在管道直径,。泄压口面积的确定当干粉灭火系统工作时,将突然向防护区内喷放大量的气固两相流体,从而导致防护区内的压力急剧上升,为了避免防护区的围护结构因压力过大而遭到破坏,必须设置泄压口,以便使过量的气固两相流体及时地从防护区排放出去。因此,泄压口面积的确定,应以防护区围护结干粉灭火系统计算研究网络版式中驱动气体的摩尔质量,大气压,取即代入式得这里的就是驱动气体离开防护区时的流动速度近似值,如将其视为驱动气携带着干粉从防护区排出的速度,则由流体流动的连续性得关系式上式等号右边的两项分气体状态方程,得驱动气体密度的表达式为式中的取计算管段末端的压力,则有驱动气体在管道中的流速可由其流量和管道内径表示......”。

9、“.....考虑到防护区内原有的空气体积与喷射出的驱动气体体积相比,可以忽略此外,当驱动气体减压到大气压时,其体积远远大于干粉体积,所以通过泄压日离开防护区的流体流,主要是驱动气体。因此,为使问题简化,取驱动气体离开防护区时的密度,准指出为了保证干粉在管道中不发生沉积,要求内径为管道中,干粉的最小输送速率为。由此得管道内径内与管道内干粉的输送速率之间的关系式内式中管径系数。对不同的管道直径,用式计算出的结果如表所示。对于水平放置的管道,周建刚等人进行的系统试验研究结果表明,当时即泄压口面积的计算式为式中泄压口面积,干管的干粉输送速率,环境的绝对温度,驱动气体的摩尔质量,防护区围护结构的允许压力,干粉灭火剂的松密度,驱动气体系数。干粉灭火系主要是驱动气体。因此,为使问题简化,取驱动气体离开防护区时的密度......”。