1、“.....以便在锅炉跳闸后主蒸汽品质不高时及时停机。结论本文根据停机事故反映出的问题,结合机组的实际情况,对机组的控制逻辑进行置床内有大量的热床料,蓄热量非常大,锅炉跳闸后在定时间内仍能保持主汽流量和蒸汽品质,所以锅炉跳闸后并不定要跳汽机,如果能在短时间内排除锅炉侧故障,那么这期间汽机是可以不用解列的。从已投运的参考电厂的实际运行来看,由于锅炉内大量的热量蓄引风机静叶输出早就已经饱和,必须总风量减小到定量才开始关小,而且引风机静叶往下关也需要定时间,最终导致次风机和高压流化风机跳闸引起的风量减小速度超过引风机静叶回关速度,所以出现了图中锅炉跳闸后炉膛负压冲向了。从锅炉安全的角度考虑,在锅循环流化床锅炉安全控制方案网络版压力变化趋势如图所示。由于世界范围内循环流化床锅炉机组投运时间都还不长......”。

2、“.....投产后的实际运行反映出原的控制逻辑方案存在不合理和不完善的地方。本文通过厂循环流化床锅炉机组的次典型停机事故,对相关,风机出力不再叠加到另台风机上,风机导叶根据被调量进行调节。增加锅炉跳闸联跳引风机根据原逻辑,锅炉跳闸只联跳次风机和高压流化风机,停止炉膛内的物料循环,而不联跳引风机和送风机,目的是保持炉内的烟气循环在锅炉跳闸的所有触发条件中,只有炉膛辅机配置情况,在机组调试阶段进行了大量的修改完善。引风机跳机事故年月日,在机组整套启动期间,由于电气方面的原因,引风机突然跳闸,由此引起了炉膛压力的急剧变化,并导致了炉膛压力主保护动作,触发了锅炉跳闸,锅炉跳闸又联跳了汽机。事故过程的炉膛秒钟次风机才跳闸。辅机联锁时间过长,也是炉膛压力冲高的个重要原因。利用系统的记录功能,我们做了引风机送风机的辅机联锁试验。循环流化床锅炉安全控制方案网络版。对引送风调节回路进行调整如图......”。

3、“.....引风机左右检查系统中风烟系统主要辅机联锁逻辑运算周期均为,将运算周期由改为再重复做辅机联锁试验,引风机联跳同侧次风机的时间均在以内。对总风量指令上限进行限制原总风量指令是由风煤比计算而来的,所以引风机和次风机跳闸后,燃料跳次风机,相应控制回路中次风机的导叶取消分配,原次风机的出力由次风机来补上,送风不减反增地进入炉膛,而此时引风机静叶开度已到最大,已经没有调整余度去控制炉膛正压。针对这种情况,同时结合总风量回路的调整,对于送风引风调节回路,单台风机跳闸时机组系统采用美国公司的系统,控制方案在原有方案的基础上,参考了已投运机组的运行情况,结合该厂的辅机配置情况,在机组调试阶段进行了大量的修改完善。引风机跳机事故年月日,在机组整套启动期间,由于电气制逻辑方案存在不合理和不完善的地方。本文通过厂循环流化床锅炉机组的次典型停机事故......”。

4、“.....机组概况厂循环流化床锅炉岛为哈尔滨锅炉厂引进法国技术生产的组成。锅炉采用并联配风系统,共设有两台次风机两台次风机两台引风机台高压流化风机和两台石灰石输送风机。循环流化床锅炉安全控制方案网络版。功能未及时投用机组在高负荷下运行时,发生重要辅机跳闸,协调回路应该立即减负荷减燃料,同压力低低既触发锅炉跳闸,还联跳引风机即除炉膛压力低低外的入口条件,只触发锅炉跳闸,不会联跳引风机。图中锅炉跳闸时,引风机静叶已全开,锅炉跳闸联跳次风机和高压流化风机虽然使进入炉膛内的总风量减少很多,但风量测量单元是有测量延时的,同时由于跳次风机,相应控制回路中次风机的导叶取消分配,原次风机的出力由次风机来补上,送风不减反增地进入炉膛,而此时引风机静叶开度已到最大,已经没有调整余度去控制炉膛正压。针对这种情况,同时结合总风量回路的调整,对于送风引风调节回路,单台风机跳闸时压力变化趋势如图所示......”。

5、“.....对机组特性的认识还不够深入,投产后的实际运行反映出原的控制逻辑方案存在不合理和不完善的地方。本文通过厂循环流化床锅炉机组的次典型停机事故,对相关减,总风量指令也未减小,以致送风过量。如果此时引风机有足够的调整余量,那么还是可以实现炉膛压力控制的。机组系统采用美国公司的系统,控制方案在原有方案的基础上,参考了已投运机组的运行情况,结合该厂循环流化床锅炉安全控制方案网络版型锅炉,由裤衩型双布风板结构炉膛高温绝热旋风分离器自平衡形回料阀外置床冷渣器和尾部对流烟道组成。锅炉采用并联配风系统,共设有两台次风机两台次风机两台引风机台高压流化风机和两台石灰石输送风机。循环流化床锅炉安全控制方案网络版压力变化趋势如图所示。由于世界范围内循环流化床锅炉机组投运时间都还不长,对机组特性的认识还不够深入,投产后的实际运行反映出原的控制逻辑方案存在不合理和不完善的地方......”。

6、“.....对相关叶继续开大,导致送风过量,是炉膛压力冲高的个重要原因。所以,及时投用,对保证机组安全稳定运行,将发挥积极的作用。由于世界范围内循环流化床锅炉机组投运时间都还不长,对机组特性的认识还不够深入,投产后的实际运行反映出原的控过长,引风机跳闸后,经过秒钟次风机才跳闸。辅机联锁时间过长,也是炉膛压力冲高的个重要原因。利用系统的记录功能,我们做了引风机送风机的辅机联锁试验。通过模拟引风机的跳闸信号,从记录来看,引风机联跳同侧送风机的时间均在秒左右通过机组的自动控制回路保证主汽压力主汽温度再热器温度炉膛压力含氧量汽包水位除氧器水位凝汽器水位等重要参数的控制。由于在基建调试阶段,功能还未投用,以致引风机跳闸后,燃料量没有及时减下来,相应总风量指令也没有减少,次风机跳闸后,次风机导跳次风机,相应控制回路中次风机的导叶取消分配,原次风机的出力由次风机来补上......”。

7、“.....而此时引风机静叶开度已到最大,已经没有调整余度去控制炉膛正压。针对这种情况,同时结合总风量回路的调整,对于送风引风调节回路,单台风机跳闸时的主保护逻辑辅机联锁逻辑自动控制逻辑机组控制方式进行了分析和改进。机组概况厂循环流化床锅炉岛为哈尔滨锅炉厂引进法国技术生产的型锅炉,由裤衩型双布风板结构炉膛高温绝热旋风分离器自平衡形回料阀外置床冷渣器和尾部对流烟道辅机配置情况,在机组调试阶段进行了大量的修改完善。引风机跳机事故年月日,在机组整套启动期间,由于电气方面的原因,引风机突然跳闸,由此引起了炉膛压力的急剧变化,并导致了炉膛压力主保护动作,触发了锅炉跳闸,锅炉跳闸又联跳了汽机。事故过程的炉膛气方面的原因,引风机突然跳闸,由此引起了炉膛压力的急剧变化,并导致了炉膛压力主保护动作,触发了锅炉跳闸,锅炉跳闸又联跳了汽机。事故过程的炉膛压力变化趋势如图所示......”。

8、“.....从记录来看,引风机联跳同侧送风机的时间均在秒检查系统中风烟系统主要辅机联锁逻辑运算周期均为,将运算周期由改为再重复做辅机联锁试验,引风机联跳同侧次风机的时间均在以内。对总风量指令上限进行限制原总风量指令是由风煤比计算而来的,所以引风机和次风机跳闸后,燃料量未循环流化床锅炉安全控制方案网络版压力变化趋势如图所示。由于世界范围内循环流化床锅炉机组投运时间都还不长,对机组特性的认识还不够深入,投产后的实际运行反映出原的控制逻辑方案存在不合理和不完善的地方。本文通过厂循环流化床锅炉机组的次典型停机事故,对相关相应调整和优化。修改后的控制方案,既考虑了机组正常运行时的调节和控制,也考虑了事故工况下机组的安全稳定经济运行,是种更优化更合理。辅机联锁时间过长在两台次风机均运行时,引风机跳闸,要联跳次风机。从动作结果来看,逻辑联锁没有问题,但联跳时间辅机配置情况,在机组调试阶段进行了大量的修改完善......”。

9、“.....在机组整套启动期间,由于电气方面的原因,引风机突然跳闸,由此引起了炉膛压力的急剧变化,并导致了炉膛压力主保护动作,触发了锅炉跳闸,锅炉跳闸又联跳了汽机。事故过程的炉膛积,运行中曾出现锅炉跳闸后个多小时,汽机仍保持并网运行。所以,针对循环流化床锅炉的特点,如果既考虑保证机组安全,又尽量利用循环流化床的优点,尽量减少停机,这样可以给电厂减少不必要的经济损失。因此建议增加锅炉联跳汽机的判断条件,参考方案主保护逻辑中,增加锅炉跳闸联跳引风机送风机由引风机来联跳逻辑,即不论锅炉跳闸的入口条件是什么,只要发生锅炉跳闸,都要联跳引风机和送风机。建议增加锅炉联跳汽机的判断条件图中锅炉跳闸后,通过机炉大联锁联跳了汽机。但循环流化床锅炉在炉膛和外压力低低既触发锅炉跳闸,还联跳引风机即除炉膛压力低低外的入口条件,只触发锅炉跳闸,不会联跳引风机。图中锅炉跳闸时,引风机静叶已全开......”。