1、“.....可得到的简化公式式中,分别为桩。计算得满足要求。按分层总和法计算筏板基础沉降式中为沉降计算经验系数,根据地基规范由查表得为荷载效应准永承台等效宽度为式中为承台底净面积,分别为承台基础平面的宽度和长度。经计算,。软土地基减沉桩设计工程实践论文原稿。天然地基沉降计算基底平均压力为软弱下卧层承载力按下式验算式中为沉降计算经验系数,根据地基规范由查表得为荷载效应准永久组合的平均附加压力为基底下第层土压缩模量为承台等效面积角点平均附加应力系数,为承台底至第,层土底面软土地基减沉桩设计工程实践论文原稿。而不远处类似土层的框架结构,采用十字交叉梁条形基础,结构封顶后的最大沉降达。该办公楼周边有多层住宅楼,道路下有自来水管线,当采用常规的预应力管桩或预制方桩时,无论是锤击法或静压法沉桩都将产生挤土效应,挤土范围达,所以要设置应力释放孔等减少挤土效应......”。

2、“.....且沉降值满足规范要求。结论计算的基础中点沉降比天然地基沉降减小,说明设计少量减沉桩可使沉降满足规范要求。从结构封顶后的沉降观测知,其最大沉降量为,预计最终沉降达左右假设封顶后沉降完成,当沉降速率降基本稳定标准时,预计沉降稳定时间不超过虑桩施工的挤土效应。该工程与采用常规桩基比较,采用减沉复合桩基可减少桩数,降低造价含防挤土措施和监测费用减沉桩复合疏桩基础设计和沉降计算由上述计算结果可知,采用天然地基的筏板基础的基底压力和软弱下卧层承载力验算均满足要求,但沉降,已超过各地规范,规定的地基变形容许值上海规范规定,多层框架结算的基础中点沉降比天然地基沉降减小......”。

3、“.....从结构封顶后的沉降观测知,其最大沉降量为,预计最终沉降达左右假设封顶后沉降完成,当沉降速率降基本稳定标准时,预计沉降稳定时间不超过年。而不远处类似土层的框架结构,采用十字交叉梁条形基础,结构封顶后的最大沉降达天然地基筏板基础中心点容许沉降为天津规范规定,多层建筑容许沉降值为北京规范规定,多层建筑框架结构长期最大容许沉降量为。为减少筏基沉降,采用减沉复合疏桩基础,即在每根柱下各布设根预制桩,桩截面,桩长,桩端持力层为层含角砾粉质粘土,总桩数根。软土地基减沉桩设计工程实践论文原稿桩对土影响产生的沉降因减沉桩端阻力相对较小,同时为桩径,单桩沉降受桩端持力层性状影响不大,所以忽略端阻力对基底地基土沉降的影响,仅考虑桩侧阻力引起桩周土的沉降。按剪切位移传递法计算,当软土层桩侧剪切位移影响半径按考虑时,可得到的简化公式式中......”。

4、“.....当浅基础承台产生定沉降时,桩能充分发挥并始终保持其全部极限承载力,即有足够的韧性文提出上海地区可令桩发挥极限承载力的桩与承台摩擦桩基础的设计建议上海规范规定,复合桩基桩和土共同作用,当荷载达群桩极限状态时,荷载全部由桩承担,地基点沉降。减沉复合疏桩基础工作机理减沉复合疏桩基础是在软土天然地基承载力基本满足要求的情况下,为了减小建筑物沉降采用疏布桩桩距,为桩径的复合桩基础,外荷载由桩和桩间土共同承担,桩的截面较小,桩间距较大,以保证桩间土的荷载分担足够大。随着上部结构荷载增加,荷载开始主要由桩承担,桩土间的变形以为基础底面处自重压力为基础底面至软弱下卧层顶面距离,为扩散角,由故。计算得满足要求。按分层总和法计算筏板基础沉降天然地基筏板基础中心点容许沉降为天津规范规定,多层建筑容许沉降值为北京规范规定,多层建筑框架结构长期最大容许沉降量为。为减少筏基沉降......”。

5、“.....即在每根柱下各布设根预制桩,桩截面,桩长,桩端持力层为层含角砾粉质粘土,总桩数根。软土地基减沉桩设计工程实践论文原稿。而不远处类似土层的框架结构,采用十字交叉梁条形基础,结构封顶后的最大沉降达。该办公楼周边有多层住宅楼,道路下有自来水管线,当采用常规的预应力管桩或预制方桩时,无论是锤击法或静压法沉桩都将产生挤土效应,挤土范围达,所以要设置应力释放孔等减少挤土效应,同时设置测斜孔监测深层土体位移来控制打桩移影响半径按考虑时,可得到的简化公式式中,分别为桩身范围内按厚度加权极限侧阻力和平均压缩模量为桩身直径,方桩为单桩截面边长为等效距径比,方桩。经计算,。故减沉复合疏桩筏基中点沉降为软土地基减沉桩设计工程实践论文原稿不承受荷载,当荷载超过极限承载力时,超过的部分由基底地基土承担。文中工程减沉桩复合桩基设计采用建筑桩基技术规范中的设计方法......”。

6、“.....注。满足确定的沉降计算深度,由基底地基土附加压力作用下产生的筏板基础中点沉降。而不远处类似土层的框架结构,采用十字交叉梁条形基础,结构封顶后的最大沉降达。该办公楼周边有多层住宅楼,道路下有自来水管线,当采用常规的预应力管桩或预制方桩时,无论是锤击法或静压法沉桩都将产生挤土效应,挤土范围达,所以要设置应力释放孔等减少挤土效应,同时设置测斜孔监测深层土体位移来控制打桩同,对此目前还研究得不够,尤其现场足尺试验资料不多,学术上有不同的观点,争论焦点之是在正常使用条件下,减沉桩是在承载力特征值还是在极限承载力下工作或在两者之间工作。本文通过减沉桩模型试验和有限元分析认为,桩在的单桩极限承载力下工作文,建议桩承载力按设计为单桩极限承载力,按单桩极限承载力设均满足要求,但沉降,已超过各地规范,规定的地基变形容许值上海规范规定,多层框架结构天然地基筏板基础中心点容许沉降为天津规范规定......”。

7、“.....多层建筑框架结构长期最大容许沉降量为。为减少筏基沉降,采用减沉复合疏桩基础,即在每根柱下各布设根预制桩,桩截面基础底压力作用影响为主,受桩土相互作用影响次之,基础底的桩和土沉降是相等的,而承载力的可靠度主要由浅基础承载力作保证。减沉桩设计为变形控制设计方法,主要对存在深厚软土层的多层建筑的绝对沉降和整体倾斜挠曲和结构支点间的差异沉降进行控制。减沉桩的工作机理很复杂,其受力性状与常规桩距的桩基础有明显的不天然地基筏板基础中心点容许沉降为天津规范规定,多层建筑容许沉降值为北京规范规定,多层建筑框架结构长期最大容许沉降量为。为减少筏基沉降,采用减沉复合疏桩基础,即在每根柱下各布设根预制桩,桩截面,桩长,桩端持力层为层含角砾粉质粘土,总桩数根。软土地基减沉桩设计工程实践论文原稿速率,就会增加工程造价。而减沉桩桩间距很大,达,大大减少了挤土效应......”。

8、“.....该工程与采用常规桩基比较,采用减沉复合桩基可减少桩数,降低造价含防挤土措施和监测费用注。满足确定的沉降计算深度,由基底地基土附加压力作用下产生的筏板基础所以减沉复合疏桩筏基比筏板天然地基中点沉降减小,且沉降值满足规范要求。结论计算的基础中点沉降比天然地基沉降减小,说明设计少量减沉桩可使沉降满足规范要求。从结构封顶后的沉降观测知,其最大沉降量为,预计最终沉降达左右假设封顶后沉降完成,当沉降速率降基本稳定标准时,预计沉降稳定时间不超过桩身范围内按厚度加权极限侧阻力和平均压缩模量为桩身直径,方桩为单桩截面边长为等效距径比,方桩。经计算,。故减沉复合疏桩筏基中点沉降为所以减沉复合疏桩筏基比筏板天然地基中点沉降减小,且沉降值满足规范要求。结论桩长,桩端持力层为层含角砾粉质粘土,总桩数根。软土地基减沉桩设计工程实践论文原稿。桩对土影响产生的沉降因减沉桩端阻力相对较小,同时为桩径......”。

9、“.....所以忽略端阻力对基底地基土沉降的影响,仅考虑桩侧阻力引起桩周土的沉降。按剪切位移传递法计算,当软土层桩侧剪切位软土地基减沉桩设计工程实践论文原稿。而不远处类似土层的框架结构,采用十字交叉梁条形基础,结构封顶后的最大沉降达。该办公楼周边有多层住宅楼,道路下有自来水管线,当采用常规的预应力管桩或预制方桩时,无论是锤击法或静压法沉桩都将产生挤土效应,挤土范围达,所以要设置应力释放孔等减少挤土效应,同时设置测斜孔监测深层土体位移来控制打桩久组合的平均附加压力为基底下第层土压缩模量为承台等效面积角点平均附加应力系数,为承台底至第,层土底面距离。最终计算得出。减沉桩复合疏桩基础设计和沉降计算由上述计算结果可知,采用天然地基的筏板基础的基底压力和软弱下卧层承载力验所以减沉复合疏桩筏基比筏板天然地基中点沉降减小,且沉降值满足规范要求......”。