1、“.....称为方程组，或简称方程组。方程组是流体流动过程必然遵循的普遍规律，其表达式可写为图气流流化室结构示意若流体在流动过程中包含有不同组元之间的混合或相互作用，则流动系统还需遵守组分守恒定律，其对应的守恒方程可表达为式至式中为密度，为时间，为速度矢量，和分别为在和方向上的分量，为动力黏度，为流体压强，为温度，为流体传热系数，为比热容，和均为广义源项和均为矢量符号，为组分的体积浓度，为组分的扩散系数，为广义源项。若流动处于湍流状态，则控制方程中还应引入相关湍流变量的脉动影响，所得方程又称为瞬时湍流方程。该方程自身并不封闭，通常会引入个称为ε的二方程模型......”。

2、“.....标准的ε模型可较好适用，但对于强旋流弯曲壁面或弯曲流线的湍流流动，标准ε模型可能会出现失真，此时则宜选用ε模型或ε模型。该三种ε模型的方程表达式分别为标准ε模型，ε模型ε模型式至式中为湍流动能，ε为湍流动能耗散率。模拟计算流程对于节中的流场控制方程，由于其内包含复杂的偏微分项，故难以求算其解析根，只能依靠现代计算数值分析的方法加以离散求解。常用的离散求解方法主要有有限差分法有限元法和有限体积法......”。

3、“.....本研究所采用的计算软件是基于有限体积法进行离散求解的。有关的求解流程是较为复杂的，大致如图所示。在的模拟计算过程图模拟计算流程建立控制方程确立初始条件及边界条件划分计算网格，生成计算节点建立离散方程离散初始条件和边界条件给定求解控制参数求解离散方程解收敛否显示和输出计算结果中，较为关键的是网格模型的划分及其初边界条件的设定。若划分的网格过密或过细，则计算的工作量将过大，计算时间较长若网格节点数设定过少，则又难以较完整地描述设备内部的真实流场状态，导致计算结果的偏差较大。同样，若初边界条件选取不当，则可能计算不出欲寻找的目标参量，甚至计算程序将根本运行不通。就流化床中的流场模拟计算，其具体的算法说明及计算时的注意事项可参阅相关文献，此处不再赘述。初始计算参数就圆锥型气流流化床干燥器而言......”。

4、“.....其动力要求将更高。根据文献的推荐，其进风速率多应在以上，热空气的温度也根据干燥要求多大于，故本模拟研究拟定的进风速率和进风温度分别为和，如表所列。此外，因计算需要，本模拟研究暂定圆锥型气流流化干燥器的中部圆筒处直径为。表初始计算参数参数名称进风速率进风温度中部圆筒直径参数值如图所示，除表中已列的中部圆筒直径外，流化室的主要结构尺寸还包括中部圆筒高度上下接口的直径以及上下锥形体的锥角大小和。如前所述，它们可分别借用和给予表示。易知，本模拟需考察和这个因素变量对于风动力损耗指标的影响。如表所示，本研究将采用均匀设计法，对模拟计算的试验进行科学计划安排，其中依据常见的经验值或便于加工制造，每个因素变量本文拟定了个试验水平。表模拟参量及相应水平因素水平水平......”。

5、“.....本模型是采用软件进行绘制和处理的，其中锥形主体和上下接头处均采用了三角形单元网格，而流化室中部圆筒部分采用了四边形单元网格。本模拟对象属定常黏性湍流过程，其底部气流进口气速为已知，顶部出口采用自由出流边界。计算采用非耦合隐式算法。图气流流化室的网格计算模型第节结果与讨论模拟计算结果就本设计优化命题而言，虽然采用均匀设计法安排模拟计算的最少运行次数为次，但为了提高计算精度和便于对模拟结果的直观分析，本研究选择了均匀设计表进行模拟计算安排，即设计了次模拟试验。表和表分别给出了相应的均匀设计表和对照的使用表。表均匀设计表列号序号表使用表列号偏差依据均匀设计的方法，结合表可知，对于个因素变量的模拟研究，应按照表中第和列进行试验安排。与此同时......”。

6、“.....表因素与水平安排表列号序号因素因素因素因素注内为进行水平合并后的水平代号。表模拟计算结果试验号因素因素因素因素风动力损耗，，，大石行纪，渡边庆人计算流体力学在产品研究和开发中的应用油泵油嘴技术叶旭初，胡道和技术与工程应用中国水泥王福军计算流体动力学分析软件原理与应用北京清华大学出版社，，，，，，郭菁，董素艳的领跑者与制造业信息化，闫敬华，戴光丰，袁卓建方法在街巷气象场模拟和预测中的应用气象，乔洪涛，卢智利，丁国良，等在冰箱结构优化中的应用现状低温工程，郑小波，罗兴锜，廖伟丽，等不完全蜗壳的分析及优化设计水力发电学报杨华，谷传纲，汤方平，等基于紊流计算的离心泵叶型优化设计扬州大学学报，杨波，吕令毅应用技术预测国家大剧院表面风压建筑科学张利斌，李修伦流化床内多相流动模拟研究进展化学工程郭菁......”。

7、“.....刘振义，李丁，等惰性粒子流化床蒸发器及其传热性能的研究医药工程设计杂志李健，刘振义，李丁，等惰性粒子流化床蒸发器三相流流动与传热性能化工装备技术赵弦，包绍麟，贺军内嵌逆流柱形风帽的冷态模化试验和三维流场的数值模拟锅炉技术魏新利，马新辉应用软件研究流化床中布风板结构能源工程任永强循环流化床气固两相流动力特性的三维数值模拟保定华北电力大学，，致谢本文的研究工作是在导师老师的悉心指导下才得以完成的。在本科论文撰写期间，我的导师从论文的选题研究方案的制定论文的写作等方面给予我正确的引导和鼓励，在学习生活方面给予我无微不至的关怀和极大的帮助。老师严谨求实进取勤奋的工作作风，深远敏锐的洞察力使我深受启迪并将终身受用。在此，谨向我的导师表示衷心的感谢和崇高的敬意,在论文即将完成之际，我的心情无法平静......”。

8、“.....在这里请接受我诚挚的谢意,最后我还要感谢培养我长大含辛茹苦的父母，谢谢你们,感谢所有关心和帮助过我的人，谢谢,，依据直观分析法，由表可知，第号试验的风动力损耗模拟值最低，故可认为该号试验所对应的尺寸比例为试验条件下最佳的流化室结构尺寸。综上所述，本研究推荐的圆筒型气流流化干燥机的优化尺寸比例应如表所列，其比例基准乃流化室圆筒主体的直径值。表优化的流化室尺寸比例参数名称参数值尺寸优化后的流化流场前已述及，流化室中部圆筒的直径已知为，故由表中所列的尺寸比例，可分别求得优化后的中部圆筒高度上下接口直径上锥形体锥角及下锥形体锥角值，结果见表所列。表优化后的流化室尺寸参数名称中部圆筒直径中部圆筒高度上下接口直径上锥形体锥角下锥形体锥角参数值图和图给出了优化后圆锥型气流流化床内的各种流场特性......”。

9、“.....分别对应着出口截面上压力的变化和床内的流速分布信息。可以看出，压降值较低，且流化流场的分布效果尚佳，可满足般生产的要求。图出口截面压力的变化曲线图流化室内的速度矢量第章结论运用计算流体力学理论及相应的经典商用软件，借助均匀设计的试验计划安排法，开展了工业应用广泛的圆锥型气流流化床干燥机的结构尺寸优化研究，旨在确保设备流场充分流化的前提下，进步减小该类设备操作的风动力损耗。结果表明，对于釜体中部圆筒直径为的圆锥型气流流化床，当釜的中部圆筒高度设计为釜的上下接口直径设计为且上下两锥形体的锥角分别设计为和时，设备正常操作时的风阻压降将可降至最低。参考文献，先进干燥技术李占勇译北京化学工业出版社，吴鑫干，王宝珠，梁志武气固流化床工艺计算研究及进展石油与天然气化工王昕，杨海瑞，吕俊复......”。