1、“.....在设计中占有重要作用。其次介绍了调平结构的液压系统，本次设计采用的是液压伺服调平机构，它可以在伸缩臂进行变幅时，对工作斗进行调平，具有操作方便，安全性能高等优点。车载式高空作业平台的结构设计液压油缸的设计计算高空作业车的升降功能主要由变幅机构完成，其中，变幅机构的主要组成部分是液压缸。伸缩液压缸是联结节臂和二节臂铰点的液压缸，它主要控制伸缩臂的伸缩动作。伸缩臂变幅液压缸是指基本臂与支架之间的液压缸，它主要用于控制基本臂的上升和下降动作，起主导作用。以下，就主上伸缩油缸和伸缩变幅油缸进行设计计算。伸缩变幅油缸的结构伸缩油缸采用特殊的结构，其结构如图示。其中活塞杆端部集成块铰接于基本臂的后部，油缸缸体有杆腔侧的端部铰接于二节臂的后部。为了方便对油缸供油，将活塞杆设计成双层套管的形式，其中内层管路通过活塞与伸缩油缸的无杆腔相通，形成无杆腔油路活塞杆外层与内层管路的间隙形成与油缸的有杆腔相通的油路......”。

2、“.....另外油路中安装有平衡阀，防止由于配管或输油软管等破裂引起伸缩臂坠落。当伸缩臂缩回，即系统向伸缩油缸无杆腔供油时，平衡阀可以调定其控制油路的开启压力，为伸缩油缸无杆腔提供定的背压，使伸缩臂平稳缩回，防止产生爬行现象或者在伸缩臂变幅角度度以下时伸缩臂的自然伸出现象。端部集成块活塞杆活塞缸体图伸缩油缸结构示意图伸缩变幅油缸的设计计算设液压缸单活塞杆双向运动时的负载力相同,不记执行件质量。液压系统工作压力为。确定液压缸类型和安装方式将缸体固定，活塞杆运动，查机械设计手册表液压缸的安装方式，选择合适的安装方式。考虑机构的结构要求，伸缩臂起升下降时液压缸的活塞杆进行伸缩实现运动需求。查表液压缸的安装选择耳环型安装方式，这种安装方式使液压缸在垂直面内可摆动，满足伸缩臂动作要求。确定液压缸的主要性能参数和主要尺寸根据主机的动力分析和运动分析......”。

3、“.....其中的计算过程如下当高空作业车伸缩臂与转台处于如下状态时，如图。伸缩臂液压缸所受的力最大。此时，臂与转台夹角为。图伸缩臂与转台最大夹角图把上下臂当成个整体，将所受力对伸缩臂与转台交点点取矩，得其中上臂自重,由计算为。高空作业车吊篮最大承受力，由计算知为。下臂自重,由计算知其值是。点到力的垂直距离。点到上臂重力的垂直距离。点到下臂重力的垂直距离。最大起重量，由计算得。点到力的垂直距离，为。已知上下臂夹角为，上臂长为,下臂长为,且已知上下臂上各铰点位置,通过计算得。其中为点到力的垂直距白日高空作业机械发展与展望建筑机械黎成茂产品外观的设计研究科技资讯黄锡恺机械原理北京高等教育出版社,顾迪民工程起重机北京建筑工业出版社,杨晓波高空作业车支腿反力限制器的研制建筑机械,陈国安臂架式拖泵支腿受力分析工程机械......”。

4、“.....吴先明起重机伸缩机构抖动机理分析工程机械,范祖尧现代机械设备设计手册北京机械工业出版社,车载式高空作业平台的结构设计附录本设计共设计图纸折合共张，图纸信息如下表序号图号图纸名称图幅高空作业车装配图回转平台零件图伸缩臂结构图旋转机结构图工作斗零件图液压缸零件图传动齿轮零件图，计算过程如下所示已知伸缩臂受力如下图所标示。车载式高空作业平台的结构设计上图伸缩臂尺寸由此计算得。将所得数据代入公式得将,代入式,得查机械设计手册表，如表给出的缸筒内径尺寸系列圆整成标准值。表液压缸内径尺寸系列摘自即取。活塞杆直径的计算根据速度比的要求来计算活塞杆直径式中活塞杆直径液压缸直径速度比无锡太湖学院学士学位论文活塞杆的缩入速度活塞杆的伸出速度。此处，机械设计手册表取液压缸的往复运动速度比为，表查得将代入式得查机械设计手册......”。

5、“.....伸缩臂铰点与底盘铰点之间的距离。由计算得伸缩臂升至最大角时，下臂铰点与底盘铰点之间的距离为。查机械设计手册表液压缸活塞行程第系列，由以上条件取值如下。液压缸结构参数的计算缸筒壁厚的计算按薄臂筒计算式中液压缸缸筒厚度试验压力。取，即。液压缸内径刚体材料的许用应力取。车载式高空作业平台的结构设计代入式中，得缸体外径的计算代入数据得查机械设计手册表取液压缸外径为。本章小结本章内容主要是关于伸缩变幅液压缸的选型和计算。首先详细介绍了伸缩变幅油缸的结构及运动机理，然后根据伸缩臂运动范围确定油缸的类型和安装方法，最后根据受力进行设计计算，得到油缸外径。无锡太湖学院学士学位论文结论与展望结论本文对最大作业高度为米的混合臂高空作业车进行研究......”。

6、“.....在对结构件进行设计计算时，分别采用了传统解析法和有限元方法，并对两种设计方法进行了对比分析。按照这方法和思路进行了设计，进行了产品试制，并对样机进行了试验分析，通过试验和分析验证了设计方法和思路。通过以上研究分析得到如下结论伸缩臂结构最危险的工作状态是工作臂全部伸出并在其最大允许作业幅度时。对三节伸缩臂结构来说，最危险截面在二节臂上，其位置在二节臂和节臂头部搭接滑块处。工作臂失效的重要原因是结构件的局部失稳。工作臂全伸时会产生较大的挠曲变形，对工作参数和工作臂受力产生较大影响。在计算副车架，考虑车架的扭转刚度和支腿横梁的弯曲刚度得到的计算结果较将车架支退简化为刚体模型得到的结果更为准确，和实际情况更为接近。副车架较大应力部位是转台座圈与上盖板连接处周围活动支腿与固定支腿搭接处，后者为最大应力发生处，也是最危险的地方。通过对伺服液压油缸调平系统的机械机构液压系统的分析......”。

7、“.....将伺服液压油缸调平系统和平行四变形机械调平系统结合，可以解决混合臂高空作业车的调平问题，具有结构简单，调平可靠的优点。本课题提供了种混合臂高空作业车的设计方案，解决了控制系统工作机构金属结构等关键问题的设计方法。而且通过试验分别验证了各部分的设计结果，获得了较为满意的工作性能，为国产混合臂高空作业车的研制生产提供了设计方法。展望本文结合车载式高空作业车在研发生产过程的实践和体会，经过理论计算结果同产品样车检测结果的对比分析，提供了三节伸缩臂式高空作业车的设计方案，解决了控制系统工作机构金属结构等关键问题的设计方法。而且通过产品样车试验分别验证了各部分的设计结果，获得了较为满意的工作性能，为我国今后车载式高空作业车的研制生产提供作斗的铰接点，以及工作斗与工作斗铰座的铰接点ˊ，同样构成三角形。其中和两边在机构运动过程中长度固定不变，通过调平油缸的伸缩调整伸缩臂变幅时工作斗与地面的夹角。从图中可以看出......”。

8、“.....就可以实现工作斗的调平功能。根据以上分析，在设计中需要涉及个参数，即回转平台和工作斗处两个三角形的共条边。为了使设计分析更加简单，结构设计中，般对部分参数进行如下简化，机械结构设计时，通常保证，。无锡太湖学院学士学位论文回转平台下调平油缸伸缩臂变幅油缸伸缩臂折叠臂变幅油缸调平连杆折叠臂工作斗铰座上调平油缸工作斗图调平机构结构原理图调平油缸设计时通常保证下调平油缸和上调平油缸的缸径和杆径完全相等，下调平油缸的大腔活塞腔和上调平油缸的大腔通过管路连接在起，下调平油缸的小腔活塞杆腔和上调平油缸的小腔通过管路连接在起。由图可以看出，当伸缩臂举升时，下调平油缸的缸杆被伸缩臂拉出，小腔活塞杆腔内液压油被压出，通过管路完全进入上调平油缸的小腔，工程上不考虑液压油的压缩量，又因为两根油缸小腔体积相等，因此可以认为上调平油缸缩回长度和下调平油缸被拉出的长度相等。同样，在伸缩臂回落时......”。

9、“.....通过以上简化之后，伺服油缸调平机构结构设计问题归结为较为简单的三角形问题，在定范围内降低了设计和工程实践的难度，经分析和实际验证，在以上设定条件下，可以实现工作斗的调平。经过计算分析，在两根油缸长度变化过程中，两三角形与油缸相对应的角度相应产生的变化不能完全相等，而只能近似相等。即伸缩臂变幅过程中，工作斗和地面之间的夹角始终在改变。实际使用过程中，只要角度差值足够小，也就是工作斗摆动角度足够小，就完全可以满足工作要求。对于工作斗摆动角度的限值，国内目前尚无标准要求，根据实际工况，设计中将工作斗与理论位置之间的最大允许偏角定为。考虑到伺服油缸平衡系统在安装和调整时，油缸的长度和理论值之间可能会有误差，因此设计的平衡三角形对油缸长度误差必须不敏感。设计中设定指标为，由于油缸调定长度的偏差，使工作斗初始位置和理论位置间的角度偏差在范围内时，运动过程中工作斗摆动角度。根据经验数据......”。