1、“.....。局部压力损中，管路局部压力损失相对控制阀的局部压力损失要小得多，只计算通过阀的局部压力损失。根据选择，经计算，通过各阀的局部压力损失之和。对于泵到执行元件间的压力损失，如果计算出比选泵时估计的管路损失大得多时，应该重新调整泵及及其他相关元件的规格尺寸参数。系统的调整压力式中液压泵的工作压力或支路的调整压力，。因为额定压力还有定的压力裕度所以泵的选择是合适的。液压系统的发热温升计算计算的目的是要使系统在正常温度下达到热平衡。正常温度般指,根据机器的不同，其上作温度也有所不同，机床，最高，上程矿山机械，最高。过热会产生下列危害油变质，形成胶状沉淀使密封件变质效率降低，严重时会影响到系统的正常工作。发热的原因般为动力方面电机本身的发热泵效率低泵的功率损失造成执行元件油马达油缸的容积漏油与机械损失造成管道沿程压力损失......”。

2、“.....转化为热油箱大小，是散热面不足冷却器热交换量不足环境介质的温度较高在液压系统中混入了空气。液压系统工作时，除执行元件驱动外载荷数出有效功率外，其余功率损失全部转化为热量，使油温升高。对于较复杂的系统，通常用下式计算液压系统的发热功率式中是液压系统的总输入功率，是输出的有效功率。式中工作周期分别为液压泵液压缸的数量η分别为第台泵的实际输出压力流量效率第台泵的工作时间液压缸外载荷及此载荷时的行程，。已知计算出。计算液压系统的散热功率液压系统的主要散热渠道是油箱表面，还有小部分通过油管液压缸等散发。般仅计算油箱的散热,假定全部热量由油箱散发式中油箱的散热系数，见表油箱的散热面积油温与环境温度之差，。当系统达到热平衡时则有,油温不再升高，此时，最大温差冷却条件通风条件很差通风条件良好用风扇冷却循环水强制冷却表油箱散热系数环境温度为，则......”。

3、“.....在无法增加油箱散热面积时，就要装设冷却器。根据散热要求计算油箱容量式是在初步确定油箱容积的情况下，验算散热面积是否满足要求。当系统的发热量求出之后，可根据散热要求确定油箱容量。可得油箱的散热面积为油箱的主要设计参数如图图油箱结构尺寸般油面的高度为油箱高度的倍，与油直接接触的表面算全面散热，与油不直接接触的表面半散热面，图示油箱的有效容积和散热面积分别为由前面初步求得油箱有效容积，按求得油箱各边之积。取为,取为取为。液压系统冲击压力压力冲击是由于管道液流速度急剧改变而形成的。例如液压执行元件在高速运动中突然停止，换向阀的迅速开启和关闭，都会产生高于静态值的冲击压力。它不仅伴随产生振动和噪音，而且会因过高的冲击压力而使管路液压元件遭到破坏......”。

4、“.....共振引起主要是油泵的压力脉动及其他外界振荡因素引起。共振的原因在于振源的频率与相接近。解决办法可提高系统的固有频率，使其他干扰频率不致。惯性力产生的动能引起由动能产生的压力这个压力增加较大，往往需要考虑。截面积增压效应。体积弹性增压效应,包括管道的油液体积。消除或减少压力冲击的措施减少驱动能吸收惯性能用蓄能器或缓冲器。动臂液压缸的设计液压缸的结构参数计算缸筒壁厚计算工程机械用标准液压缸外径系列见表缸径液压缸外径缸径液压缸外径表工程机械用液压缸外径系列由上表可知，转斗液压缸的外径为转向液压缸外径。壁厚分别为转斗液压缸转向液压缸。转斗液压缸转向液压缸的尺寸结构已经标准化，故不用对其结构参数的计算亦不必校核。动臂液压缸的外径不从表中查不到，根据经验，采取中壁厚。则缸筒的壁厚计算公式为式中液压缸的最大工作压力缸筒内经缸筒材料的许用应力，......”。

5、“.....因号的机械性能较低，且不能调质，般情况下，均采用号钢。代入求得壁厚为杨培元，朱福元，液压系统设计简明手册，机械工业出版社，李昌熙,乔石矿山机械压传动北京机械工业出版社王裕清,韩成石液压传动与控制技术北京煤炭工业出版社朱龙根,黄雨华机械系统设计北京机械工业出版社成大先机械设计手册单行本液压控制北京化学工业出版社成大先机械设计图册北京化学工业出版社宋学义袖珍液压气动手册北京化学工业出版社甘勇力几何量公差与控制上海上海科学技术出版社梁治明材料力学北京高等教育出版社林建亚......”。

6、“.....缸筒外径确定出壁厚后，由下式计算缸筒外径所求缸筒外径为。由上式将已知参数代入，查表得油口直径为,。缸底厚度的计算所设计的液压缸底为平行缸底且采用焊接，故有下面公式式中缸底的厚度液压缸内径试验压力，。焊缝系数，当公称直径小于时缸底材料的许用应力。其中，当工作压力时，试验压力取，由此试验压力为,缸底材料取号钢，温度小于时，许用应力为，焊接系数。求得缸底厚度为。液压缸的连接计算缸盖采用卡环连接......”。

7、“.....。卡环材料的许用剪应力当采用号调质处理时，取。经计算得，小于许用剪应力。卡环的挤压应力条件为式中卡环宽度之半卡环许用挤压应力对于号钢，。销轴与耳环连接计算轴销的连接计算轴销通常是双面受剪，为此其直径应按照下式计算式中销轴直径液压缸输出的最大推力销轴的许用剪应力，对于号钢，。。代入可计算出，实取。耳环的连接计算耳环宽度为耳环的其他尺寸按照表选取的液压缸，活塞杆的强度需同时考虑压缩和弯曲。对于本液压缸且，当液压缸仅有轴向压缩压缩载荷和自重的作用，而不承受其他横向的作用力和纵向偏心时，液压缸的初始挠度值可按下式计算......”。

8、“.....导向套滑动面前端到活塞滑动面末端的距离液压缸的最大推力液压缸的自重，中心位置假定在导向中心点处液压缸轴线与水平面的夹角，当液压缸水平工作时同时工作时活塞杆在偏心载荷作用下的合成应力及强度条件为式中活塞杆横截面积活塞杆横截面模数。将已知参数代入式和经过计算，动臂液压缸活塞杆满足强度条件。活塞杆稳定性验算液压缸在工作过程中有受压和受拉两种工作状态，液压缸不仅要满足这两种状态下的强度要求，还要满足受压状态的稳定性要求。根据材料力学的概念，根受压的直杆，在其负载力超过稳定临界力时，即已不能维持原有轴线状态下的平衡丧失稳定。所以液压缸的稳定条件为式中最大负载力，。即液压缸的最大推力液压缸的稳定临界力稳定安全系数，般取。液压缸在最大受压状态下的最大挠度点，发生由导向活塞杆中心偏向活塞杆边时，液压缸的稳定临界应力可按等截面杆来计算若最大挠度点偏向缸筒边......”。

9、“.....判别最大挠度点位置的之值可由下式计算式中活塞材料的杆弹性模量，对于钢材活塞杆界面惯性矩，。л，代入求出结果，按照等截面杆计算稳定临界力。当杆材料取号钢时，大度柔杆的最小极限柔度值取，中度柔杆的最小极限柔度值取，液压缸的柔度用式计算，经计算稳定临界力可按雅兴斯基经验公式计算，即式中中柔杆度的最小极限柔度活塞杆横截面积，试验常数，对于号钢，。计算得稳定安全系数取，则有，满足液压缸稳定性条件，所以液压缸稳定。总结通过对本学期的课程设计，使我了解到很多关于装载机的知识，同时也增强了我专业方面能力的训练。使我对机械知识有了更深刻更透彻得了解。也在机械设计方面，有了很大的进步，对机械设计理念有了更深刻了解，我相信必然对我以后的学习工作有相当大的帮助。目前......”。