1、“.....取焦作大学机电系毕业设计第三章端梁的设计下盖板翼缘焊缝的剪应力验算端梁支承截面下盖板对水平重心线的面积矩端梁下盖板翼缘焊缝的剪应力由表查得，因此焊缝计算应力满足要求。焦作大学机电系毕业设计第四章端梁接头的设计端梁接头的设计端梁接头的确定及计算端梁的安装接头设计在端梁的中部，根据端梁轮距大小，则端梁有个安装接头。端梁的街头的上盖板和腹板焊有角钢做的连接法兰，下盖板的接头用连接板和受剪切的螺栓连接。顶部的角钢是顶紧的，其连接螺栓基本不受力。同时在下盖板与连接板钻孔是应该同时钻孔。如下图为接头的安装图下盖板与连接板的连接采用的螺栓，而角钢与腹板和上盖板的连接采用的螺栓。焦作大学机电系毕业设计第四章端梁接头的设计连接板和角钢连接图腹板和下盖板螺栓受力计算腹板最下排螺栓受力最大，每个螺栓所受的拉力为拉下腹板每个螺栓所受的剪力相等......”。

2、“.....其值为拉腹板角钢的连接焊缝同时受拉和受弯，其值分别为腹拉腹拉焦作大学机电系毕业设计第四章端梁接头的设计计算螺栓和焊缝的强度螺栓的强度校核精制螺栓的许用抗剪承载力剪剪螺栓的许用抗拉承载力拉式中由表查得由于拉拉,剪剪则有所选的螺栓符合强度要求焊缝的强度校核对腹板由弯矩产生的焊缝最大剪应力式中焊缝的惯性矩其余尺寸见图焦作大学机电系毕业设计第四章端梁接头的设计由剪力产生的焊缝剪应力折算剪应力由表查得式中焊缝的计算厚度取对上角钢的焊缝由上计算符合要求。焦作大学机电系毕业设计第五章焊接工艺设计焊接工艺设计对桥式起重机来说，其桥架结构主要是由很多钢板通过焊接的方法连接在起......”。

3、“.....角焊缝常用的确定焊角高度的方法角焊缝最小厚度为为焊接件的较大厚度，但焊缝最小厚度不小于，当焊接件的厚度小于时，焊缝厚度与焊接件的厚度相同。角焊缝的厚度还不应该大于较薄焊接件的厚度的倍，即按照以上的计算方法可以确定端梁桥架焊接的焊角高度在端梁桥架连接过程中均采用手工电弧焊，在焊接的过程中焊缝的布置很关键，桥架的焊缝有很多地方密集交叉在设计时应该避免如图示焦作大学机电系毕业设计第五章焊接工艺设计定位板和弯板的焊接时候，由于定位板起导向作用，在焊接时要特别注意，焊角高度不能太高，否则车轮组在和端梁装配的时，车轮组不能从正确位置导入，焊接中采用焊条，焊条直径,焊接电流,焊角高度最大。如图位弯板和定位板的焊接焦作大学机电系毕业设计第五章焊接工艺设计角钢和腹板上盖板的焊接采用的是搭接的方法，在焊好后再将两段端梁拼在块进行钻孔。由于所用的板材厚度大部分都小于,在焊接过程中都不开坡口进行焊接。主要焊缝的焊接过程如下表焊接顺序焊接名称焊接方法接头形式焊接工艺小筋板腹板手工电弧焊双面角接不开坡口，采用焊条，焊条直径......”。

4、“.....采用焊条，焊条直径,焊接电流弯板腹板手工电弧焊双面角接不开坡口，采用焊条，焊条直径,焊接电流角钢腹板手工电弧焊搭接同上角钢上盖板手工电弧焊搭接同上腹板大筋板手工电弧焊角接同上下盖板腹板手工电弧焊双面角接同上大筋板下盖板手工电弧焊角接同上上盖板腹板手工电弧焊角接同上大筋板上盖板手工电弧焊角接同上焦作大学机电系毕业设计参考文献参考文献起重机设计手册起重机设计手册编写组，机械工业出版社，机械设计师手册吴宗泽主编，机械工业出版社，起重机课程设计北京钢铁学院编，冶金工业出版社，焊接手册中国机械工程学会焊接学会编，机械工业出版社，焦作大学机电系毕业设计致谢致谢首先向机电工程系的全体老师表示衷心的感谢，在这三年的时间里，他们为我们的成长和进步做出了贡献。在这次毕业设计中，有许多老师给予了指导和帮助,尤其是卢杉老师和张曙灵老师，在这次毕业设计的整个过程中，给了我们很大帮助,做为我们的辅导老师，尽职尽责，丝不苟。至此......”。

5、“.....但老师的教诲却让人终生难忘，通过这次毕业设计，不但使我学到了知识，也让我学到了许多的道理，总之是受益匪浅。尽管我在毕业设计过程中做出了很多的努力，但由于我的水平有限，设计中的和不当之处仍在所难免，望老师提出宝贵的意见。最后，向文中引用到其学术论著及研究成果的学术前辈与同行们致谢,再次向敬爱的老师表示衷心的感谢,式中主动轮轮压从动轮轮压粘着系数室内工作防止打滑的安全系数,故两台电动机空载启动不会打滑事故状态当只有个驱动装置工作,而无载小车位于工作着的驱动装置这边时,则式中主动轮轮压从动轮轮压台电动机工作时空载启动时间焦作大学机电系毕业设计第二章大车运行机构的设计,故不打滑事故状态当只有个驱动装置工作,而无载小车远离工作着的驱动装置这边时,则式中主动轮轮压从动轮轮压与第种工况相同故也不会打滑结论根据上述不打滑验算结果可知,三种工况均不会打滑选择制动器由中所述,取制动时间按空载计算动力矩......”。

6、“.....得式中焦作大学机电系毕业设计第二章大车运行机构的设计制动器台数两套驱动装置工作现选用两台的制动器，查表其制动力矩，为避免打滑，使用时将其制动力矩调制以下。选择联轴器根据传动方案,每套机构的高速轴和低速轴都采用浮动轴机构高速轴上的计算扭矩式中连轴器的等效力矩等效系数取查表由表查的电动机,轴端为圆柱形,由查得的减速器,高速轴端为故在靠电机端从由表选联轴器浮动轴端,焦作大学机电系毕业设计第二章大车运行机构的设计重量在靠近减速器端，由选用两个联轴器，在靠近减速器端浮动轴端直径为,重量高速轴上转动零件的飞轮矩之和为与原估算的基本相符，故不需要再算。低速轴的计算扭矩作用下产生的最大弯矩为导电侧车轮轴线至主梁中心线的距离，。端梁的水平最大弯矩端梁因车轮在侧向载荷下产生的最大水平弯矩式中车轮侧向载荷，侧压系数，由图查得，车轮轮压......”。

7、“.....应该取其中较大值进行强度计算......”。

8、“.....所有计算应力均小于材料的许用应力，故端梁的强度满足要求。主要焊缝的计算端梁端部上翼缘焊缝端梁支承截面上盖板对水平重心线的截面积矩浮动轴的验算疲劳强度的计算低速浮动轴的等效力矩▪▪▪式中等效系数，由表查得由上节已取得浮动轴端直径，故其扭转应力为由于浮动轴载荷变化为循环因为浮动轴在运行过程中正反转矩相同，所以许用扭转应力为式中，材料用号钢，取,则考虑零件的几何形状表面状况的应力集中系数安焦作大学机电系毕业设计第二章大车运行机构的设计全系数，由表查得故疲劳强度验算通过。静强度的计算计算强度扭矩▪▪▪式中动力系数，查表的扭转应力许用扭转剪应力,故强度验算通过。高速轴所受扭矩虽比低速轴小，但强度还是足够，故高速轴验算省去。缓冲器的选择碰撞时起重机的动能动带载起重机的重量碰撞时的瞬时速度，重力加速度取焦作大学机电系毕业设计第二章大车运行机构的设计则动缓冲行程内由运行阻力和制动力消耗的功阻摩制式中摩运行阻力......”。

9、“.....亦可按最大制动减速度计算制制制缓冲行程取因此阻缓冲器的缓冲容量个缓冲器要吸收的能量也就是缓冲器应该具有的缓冲容量为阻动缓式中缓冲器的个数取由表选择弹簧缓冲器弹簧，焦作大学机电系毕业设计第三章端梁的设计端梁的设计端梁的尺寸的确定端梁的截面尺寸端梁截面尺寸的确定上盖板,中部下盖板头部下盖板按照表直径为的车轮组尺寸，确定端梁盖板宽度和腹板的高度时，首先应该配置好支承车轮的截面，其次再确定端梁中间截面的尺寸。配置的结果，车轮轮缘距上盖板底面为车轮两侧面距离支承处两下盖板内边为，因此车轮与端梁不容易相碰撞并且端梁中部下盖板与轨道便的距离为。如图示端梁的截面尺寸图端梁总体的尺寸大车轮距的确定取端梁的高度主取确定端梁的总长度端梁的计算焦作大学机电系毕业设计第三章端梁的设计计算载荷的确定设两根主梁对端梁的作用力相等，则端梁的最大支反力式中大车轮距，小车轮距，传动侧车轮轴线至主梁中心线的距离，取因此端梁垂直最大弯矩端梁在主梁支反力节间的长度，总之考虑到桥架的设计和制造方便......”。