1、“.....由于时间和实验条件等多方面的限制，难免会有不妥之处，现在就对本文的工作不足之处和风力发电机的叶片建模和翼型气动分析的下步研究工作做下展望。本文的风力发电机的叶片采用的是传统的航空翼型，为了计算方便，只采用了种翼型，而现代风力发电机的叶片设计大多采用专用风机翼型，而且不止种，要获得更为严谨的实验数据，则需要更多的试验及模拟。在叶片设计及其性能计算的程序中加上对风力发电机的叶片设计及其气动性能计算的影响，完善考虑以后的设计和气动性能计算。本文只对风力发电机的叶片进行了二维的数值模拟和分析，要想获得更为全面的分析，可以对叶片进行三维数值模拟分析。由于时间及各种条件的限制，只能从数值模拟等角度去进行分析，要获得更为准确的数据，要在实验中获得。这些问题还有不足之处将有待于在今后的研究中进步加以解决。希望通过本研究能为风力发电机的叶片的实体建模及其风力发电机的叶片的气动分析提供些自己的思路和建议，为我国的风力发电机的叶片研究的进步深入有所帮助。参考文献廖明夫......”。

2、“.....西北工业大学出版社，李德源，叶枝全，风力机叶片载荷谱及疲劳寿命分析工程力学尹佐明，水平轴风力机叶片气动特性分析及外形设计北京华北电力大学，王承煦，张源，风力发电北京中国电力出版社，李军向大型风机叶片气动性能计算与结构设计研究武汉理工大学，施鹏飞年中国风电装机容量统计，刘竹青风能利用技术北京中国农业科学技术出版社，勒古里雷斯风力机的理论与设计施鹏飞译北京机械工业出版社，刘万琨，张志英，李银凤等风能与风力发电技术北京化学工业出版社，王长贵，崔荣强，周篁新能源发电技术北京中国电力出版社，包耳，邵晓荣，刘德庸风力机叶片设计的新方法机械设计，世界风能协会世界风能协会发布年世界风电报告致谢本论文是在导师刘双喜老师的悉心指导下完成的。从论文题目的确定资料的获取还有直到最后的论文截稿，刘双喜老师给予了我极大的帮助，不只是学习上的还有心理上的安慰。感谢刘双喜老师授之以渔式的教学孜孜不倦的治学态度和积极乐观的生活态度，在我最无助的时候鼓励我支持我完成论文，真心感谢喜哥，给了我信心......”。

3、“.....而且教会了我如何更好的去学习，这将会是我人生次宝贵的财富。在此论文完成之时，我还要感谢舍友同学对我的大力帮助，帮助我解决了在软件应用上的困难。同时感谢所有帮助过我的朋友还有同学以及在论坛上帮助我下载软件的路人甲，最后感谢我的家人的支持，在我苦恼的时候给予我帮助。再次感谢在这次论文中给予过我帮助的老师和同学。刘洋年月日附录升阻比随着攻角的变化扣除。桨叶数目可自由选择，它只对叶尖损失有定影响。接下来将介绍理论，然后结合以上所论述的三种气动损失，做出合理的叶片设计。经过计算可以得到由理论得到的弦长和攻角为叶片设计中要考虑的因素风机叶轮的实际功率为其中，为实际的功率系数。它与设计叶尖速比叶型升阻比和叶片数目有关。图表示实际的功率系数与设计叶尖速比的关系，其中叶型升阻比和叶片数目作为参数示出。从中可以看出旋转损失叶型损失和叶尖损失对功率获取的影响。确定了设计叶尖速比之后，就可按照理论计算叶片弦长和迎风角......”。

4、“.....只影响叶尖损失。叶片数目由叶片工艺强度和振动因素来确定。例如，从功率获取的角度出发，选择个叶片也可达到目标，且可节省成本。但个叶片风机的振动问题突出，个叶片则是更好的选择。另外，考虑到强度要求，沿着叶片可选不同的叶型。叶尖部分选用升阻比高的薄叶型例如，中部选用较厚些的叶型例如，在根部则用更厚的叶型例如。由式知，叶根处的叶型损失较小，但叶根的厚叶型保证了足够的抗弯截面矩。升力系数也不必沿着叶片展长为常数，甚至可选择沿叶片发生变化，使叶片弦长随展长线性变化。风力发电机叶片的设计般来说，风力机叶片的设计，就是要求通过更好的优化计算来确定出叶片的全部几何参数，来满足设计性能的要求。目前对于风力机叶片气动外形设计有很多方法，比如说基于理论的简化设计方法和基于涡流理论的设计方法，这些方法主要包括了叶片的各叶素弦长和安装角的计算。本章主要先来介绍几种叶片设计的方法，然后经过专业软件的模拟......”。

5、“.....简化设计方法根据理论风轮最大功率的条件下，不考虑叶片涡流的分布及其影响，经过推导，叶素处又因为般会取攻角在升阻比的最大值附近，称之为为最佳攻角。最后可以推导出在叶素的处，弦长安装角为设计方法设计方法主要考虑了风轮后旋转损失。但是在另方面，方法忽略了叶片翼型的阻力及其叶尖损失的影响，虽然这对功率系数关于风速比求阶导数并令其为就可以求得在最大功率处的风速比为。当时，最大，此时故功率系数的最大值为图功率系数随风轮下风速与风轮上游风速之比的变化曲线翼型理论取对称翼型，来流风速为，如图所示。如果攻角为，即，则只产生阻力。由于翼型是流线型的，故阻力很小。图在宽为的叶片单元上产生的升力和阻力若使翼型产生攻角，就会产生升力，升力与翼型面积及来流速度的平方成正比。升力系数与攻角有关。与阻力系数样，般是通过风洞试验确定。如下图所示......”。

6、“.....阻力或者阻力系数随着攻角的增大急剧变大。如图所示。图小攻角图大攻角翼型上所有的压力和为升力和阻力的合力只要流体不分离，这个力就作用在翼宽处，流体分离后，这个所谓的压力点就会往后移。严重分离时，压力点就移到近处。对于平板，升力系数可以理论求得，即对于实际翼型，要小点零升力线都位于负攻角区。由于翼背为拱形，即使在攻角为零时，即，也会产生升力。在此我们引入个升阻比的概念，它定义为升力和阻力的比值，即它的最大值般出现在之间，即在适度攻角范围是度量翼型品质的参数。性能好的翼型升阻比可以达到或者更高。平板的升阻比可以达到。损失得到的功率因数只有理想风机才能做到。其中只考虑到了轴向流出损失。事实上，除此之外还有其他损失翼型的阻力损失。叶间绕流损失。旋转损失。以下分析这三种损失......”。

7、“.....但是对于功率计算，我们必须予以考虑。风机的桨叶微元段的功率为其中图叶片单元的气动力为叶片数目，为气动机切向分量，如图所示，为叶片切向速度，如图所示。图圆环单元面积其中包含了阻力的影响。理想风力机无阻力，即，则理想功率为由此得到效率可见，每环段的损失为。它与成正比，半径增大，损失增大，但是与升阻比成反比。因为大部分的功率是在风机半径大的部分形成的，因此，对于快速风机，外半径翼型的性能非常重要升阻比大于。在半径小的部分以及慢速风机，翼型的品质可以降低。如果选择整个桨叶的翼型完全样，攻角为常数，则升阻比与半径无关，此时，设计点的功率就可以经积分直接获得，即由此可见，叶间速度比与升阻比就直接反映了阻力损失。叶尖损失在叶片尖部气流将从翼盆向翼背绕流，由此使升力消失。由于叶尖绕流和来流相互影响......”。

8、“.....如图所示。叶片展弦比越大，叶尖损失就越小。图从正压力侧到低压侧叶尖周围的气流及升力系数的分布引人了个有效直径来替代真实的直径，以计算叶尖损失。根据的估计，有效直径为其中为叶片间距在垂直来流方向上的投影如图所示图叶栅的气流分布由于，，并且，所以代入有效直径的表达式可以得到此公式表明，由于叶尖损失，相当于实际的风机直径减小了，故功率也减小了。由于功率与直径的平方成正比，故考虑叶尖损失后，效率为当设计叶尖速比时，效率可以简化为可见叶尖损失与叶片的数目和尖速比的乘积成反比。旋转损失理论假设流过叶轮后气流仍然沿轴向流动。但根据“作用力与反作用力”原理，流过叶轮后，气流要产生旋转由此会造成旋转损失，如图所示。风机微元环上的功率为对于快速风机，获取功率是靠较高的转速，而转矩则较小。而慢速风机小，则转矩就大......”。

9、“.....出风旋转得就明显。速度比时，出风旋转很小。但对于慢速风机，，由于出风旋转的损失，功率系数仅能达。旋转损失对叶片的最佳设计也有影响。考虑旋转损失后，弦长与安装角将与前面根据理论所得到的结果有所不同。图出风旋转理论根据或理论，可较容易地设计风力机。在设计的叶尖速比气动翼型以及攻角或者升力系数被选定之后，和理论就给出了桨叶翼宽和安装角随半径变化的关系。理论仅考虑了轴向流出损失，而理论除此之外还考虑了风力机旋转损失对低速风力机设计叶尖速比，由理论设计的桨叶型面与理论明显不同。在两种理论中都忽略了翼型损失以及叶尖损失但在风力机功率计算中必须予以出来的叶片，并且两者在高风速下的波动都比较大对于翼型不变的叶片来说，升阻比总是先随着攻角的增大而增大，当的时候，升阻比最大，效率也最高，功率最大当时，升阻比还处在个比较大的数值而当时，升阻比开始减小，甚至为。展望本文对风力发计中得以体现。同时，在论文写作过程中，我还参考了有关的书籍和论文，在这里并向有关的作者表示谢意......”。