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《（毕业设计全套）磁流变式汽车减振器设计（打包下载）》修改意见稿

1、以下这些语句存在若干问题，包括语法错误、标点使用不当、语句不通畅及信息不完整——“.....经进步化简可得压差近似公式.考虑到阻尼器的实际阻尼通道为环形通道，流动模式下的阻尼力可以表示为.式中为活塞受压的有效面积。在移动平板的影响下，磁流变液发生屈服流动，剪切模式下磁流变液的速度分布如图.所示。剪切应变率，则由公式.，剪切应力可表示为.假如磁流变液的速度是沿方向分布如图.所示，即图.剪切模式下磁流变液的速度分布剪切模式下的阻尼力.混合工作模式的阻尼力可视为流动模式剪切模式两种工作模式下的阻尼力的叠加。即，由于符号的正负只反映活塞运动的方向，因此，整理上式得.式中参数变化范围，本文，因此剪切阀式磁流变阻尼器阻尼力为.公式可以改为.式中粘滞阻尼力系数库伦阻尼力为磁流变阻尼器活塞运动速度为符号函数从上式可以看出磁流变阻尼器的阻尼力由两部分组成......”。

2、以下这些语句存在多处问题，具体涉及到语法误用、标点符号运用不当、句子表达不流畅以及信息表述不全面——“.....漏磁系数.阻尼通道长度.计算各部分磁阻间隙磁阻磁芯磁阻磁轭磁阻.缸筒磁阻.总磁阻计算线圈匝数磁芯部分的磁通.设定通电电流为.匝线圈的发热温度校核设计公式采用的是适用于气体和液体的牛顿公式，.为线圈的温升，为电流，为铜制漆包线的磁导率，为漆包线的直径，为线圈散热系数。由于发热温度远远小于，则设计是合格的。.工作缸的计算工作缸壁厚.式中为缸筒外径公差余量，腐蚀余量，缸筒内径，缸筒材料的抗拉强度，安全系数，通常取工作缸壁厚的验算额定工作压力低于定极限值，以保证安全.求得.由于额定工作压力，所以满足要求同时额定工作压力也应与完全塑性变形压力有定的比例范围，以避免塑性变形的发生缸筒发生完全塑性变形的压力，.求得......”。

3、以下这些语句在语言表达上出现了多方面的问题，包括语法错误、标点符号使用不规范、句子结构不够流畅，以及内容阐述不够详尽和全面——“.....其磁流变液在平板的流动和速度分布如图.所示，其本构关系可用下列方程描述图.磁流变液在平板中的流动和速度分布在阀式工作模式下磁流变液的速度分布如图.所示。假设磁流变液的体积流速在方向上维流动，在方向上不流动。设两平板之间的间隙为，长度为，宽度为，由流体力学可得下列微分方程.式中分别是磁流变液在方向上的流动速度是磁流变液在方向的压力梯度，为了简化将压力梯度是为方向线性变化，是阻尼通道的长度是阻尼通道两端的压力差是磁流变液的密度是时间变量由于流动速度低，可不计惯性效应，令沿的剪切应力，由于磁流变流动的连续性，沿方向的速度不变即则方程.简化为.对其积分可得.是待定的积分常数。由公式.可知，磁流变液受到的剪切应力沿平板间隙是按线性分布的......”。

4、以下这些语句该文档存在较明显的语言表达瑕疵，包括语法错误、标点符号使用不规范，句子结构不够顺畅，以及信息传达不充分，需要综合性的修订与完善——“.....由于磁路尺寸结构和磁轭形状的不同，漏磁系数的范围也很大。下限为上限在理论上可达到无穷大，根据经验，初定为磁阻系数与磁轭的长短接触面积的多少结合情况以及工作间隙的大小有关。般地说，磁阻系数在的范围内，初定为.。材料的相对磁导率根据所使用的磁流变液其相对磁导率工作缸的选择要考虑材料的结构强度制造成本以及漏磁效果，先选定为号钢，其相对磁导率为磁芯的选择为软磁铁，般选择工业纯铁，现选用磁芯为铁镍合金，确定工作点后得，磁轭材料选定为软磁材料，先选用硅钢磁流变液对磁轭工作缸都有冲刷作用，必须对其工作表面进行表面处理，对磁轭工作缸材料的工作表面进行热喷涂处理，所喷涂的材料应耐冲刷和具有较高的磁导率。其它根据设计要求初步确定的参数......”。

5、以下这些语句存在多种问题，包括语法错误、不规范的标点符号使用、句子结构不够清晰流畅，以及信息传达不够完整详尽——“.....表.为微型汽车前减振器压缩阻尼力和复原阻尼力，因此磁流变减振器的阻尼力可调范围也应该满足此微型汽车对阻尼力的要求。为了方便磁流变减振器的实车实验，本文所设计的磁流变减振器外形尺寸与原阻尼器相同。图.磁流变减振器的结构模型表.原有减振器要求速速微型汽车前减振器复原阻力压缩阻力.现在计算阻尼力如下将已确定的尺寸，工作间隙.，工作缸内径，活塞外径.，活塞杆直径及速度在.代入公式.中式中为磁流变液的表观粘度，值为.。经计算的表.所示，磁流变减振器的理论阻尼力值。表.磁流变减振器的理论阻尼力速度磁流变减振器阻尼力.磁路相关参数的计算磁路的计算确定磁芯面积磁芯长度确定工作间隙磁通.工作间隙磁场强度.磁芯磁通密度.磁芯磁场强度.磁势损失系数......”。

6、以下这些语句存在多方面的问题亟需改进，具体而言：标点符号运用不当，句子结构条理性不足导致流畅度欠佳，存在语法误用情况，且在内容表述上缺乏完整性。——“.....根据磁流变液的特点和磁流变减振器阻尼力与结构参数的关系，设计了新型的磁流变减振器，并对影响磁流变减振器性能的参数进行了仿真。仿真表明，该磁流变减振器设计计算是种能优化阻尼力的有效算法。.减振器的阻尼力计算模型本文选用剪切阀式磁流变阻尼器工作模式进行结构设计，在结构设计前，必须明确该工作模式磁流变液的流变方程，继而推导出磁流变阻尼力的计算模型，这是结构设计过程中的依据所在。基于剪切阀式磁流变阻尼器的阻尼通道的宽度远大于其阻尼间隙，因而可简化成磁流变液在两相对运动平板之间的运动。为了简化分析，工作于剪切阀式的磁流变阻尼力可以看成是在阀式工作模式下的阻尼力和剪切工作模式下阻尼力的叠加。在外加磁场作用下......”。

7、以下这些语句存在标点错误、句法不清、语法失误和内容缺失等问题，需改进——“.....我们确定工作间隙所需的磁通密度.，磁场强度.。先初步确定磁芯的磁通密度.磁场强度。线圈参数的确定，采用并列式绕法。考虑到线圈被浸在磁流变液中，故设定线圈的热系数.线圈填充系数是导体材料所占空间的截面积与线圈窗口的截面积之比，但实际上线圈填充系数是很难确定的，因为它和绕组的缠绕方式等因素有关，取.，线圈采用铜制漆包线。已有参数的确定表.为微型汽车前减振器压缩及复原阻尼力，因此磁流变减振器的阻尼力范围也应满足此汽车对减振器的要求。为了方便磁流变减振器的实车实验，本文设计的磁流变减振器外形尺寸和原阻尼器相同。由于保留了些原减振器的材料和尺寸。如图.所示确定的参数为工作缸的内径，工作缸外径，工作缸的材料为号钢，活塞杆直径，活塞杆材料为号钢......”。

8、以下文段存在较多缺陷，具体而言：语法误用情况较多，标点符号使用不规范，影响文本断句理解；句子结构与表达缺乏流畅性，阅读体验受影响——“.....活塞杆长度，及整体装配时确定活塞行程初步确定时，主要按实际工作需要的长度来考虑，但这行程并不定是液压缸的稳定性所允许的行程。.材料的弹性模量。钢材的.活塞杆横截面的惯性矩，单位.活塞杆直径活塞杆弯曲失稳定临界压缩力求得活塞杆的强度计算活塞杆在稳定工况下，只受轴向推力或拉力，可以近似地使用直杆受拉压载荷的简单强度计算公式进行计算.活塞杆的作用力，材料的许用应力，对号钢，由于所以满足要求.本章小结本章对所设计的磁流变减振器进行了主要部分的计算，给出了阻尼力的计算公式，通过理论计算确定了磁流变减振器的结构参数，讨论了阻尼通道长度和间隙电流强度对阻尼力的影响。研究表明，合理设计阻尼通道长度，选择合适的间隙，对提高减振器的阻尼力和可调范围很重要......”。

9、以下这些语句存在多方面瑕疵，具体表现在：语法结构错误频现，标点符号运用失当，句子表达欠流畅，以及信息阐述不够周全，影响了整体的可读性和准确性——“.....而中间对称面上的磁流变液受到的剪切应力最小，根据极板两端压差产生的剪切应力与极板附近磁流变液的临界剪切屈服应力比较，当前者小于后者磁流变液静止不动当前者大于后者将产生如图.所示的流体状态，即靠近平板处得磁流变液流动而中间对称区间的磁流变液不流动。可将此时的磁流变液的流动分为屈服流动，刚性流动，屈服流动三个区域。区域屈服流动剪切应变率，由公式.可得.将公式.代入公式.中，并注意，求解微分方程如下.区域刚性流动，剪切应变率，同理可得.区域屈服流动，剪切应变率.将公式.代入公式.，已知求解微分方程得由公式和.公式.相减可得刚性流动区得厚度为.由于存在，由公式.和公式.可得由公式.和公式.可得.流经平板间隙的磁流变液的体积流量可有下列得到......”。