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《【终稿】毕业设计_40吨π型结构轨道式集装箱门式起重机金属结构设计.rar【】》修改意见稿

1、以下这些语句存在若干问题，包括语法错误、标点使用不当、语句不通畅及信息不完整——“.....依式算出相应的值列于表中。表液泛线根据液泛线的表达式取时，故北京化工大学毕业设计论文根据式在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值列于表中。表漏夜线对于型重阀，依，则由得式中均为已知数，故可由此式求出气相负荷的下限值，据此作出与液体流量无关的水平漏液线。以作为规定气体最小负荷的标准，则，液相负荷上限线液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于。根据求出液体流量的上限值，依此作出液相负荷上限线。在图上，该线为与气体流量无关的竖直线。取作为液体在降液管中停留时间的下限，则，液相负荷下限线取堰上液层高度作为液相负荷下限线，依据北京化工大学毕业设计论文计算出液体流量的下限值，依此作出液相负荷下限线。在图上，该线为与气相流量无关的竖直线。取，则，根据本表表及式可作出塔板负荷性能图，分别为及共五条线。精馏段负荷性能图塔板负荷性能图见附图在负荷性能图上，作出操作点，连接，即作出操作线。由图可看出，该塔板的操作上限为雾沫夹带控制......”。

2、以下这些语句存在多处问题，具体涉及到语法误用、标点符号运用不当、句子表达不流畅以及信息表述不全面——“.....据此作出与液体流量无关的水平漏液线。以作为规定气体最小负荷的标准，则，液相负荷上限线液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于。根据求出液体流量的上限值，依此作出液相负荷上限线。在图上，该线为与气体流量无关的竖直线。取作为液体在降液管中停留时间的下限，则，液相负荷下限线取堰上液层高度作为液相负荷下限线，依据计算出液体流量的下限值，依此作出液相负荷下限线。在图上，该线为与气相流量无关的竖直线。取，则，根据本表表及式可作出塔板负荷性能图，分别为及共五条线。提馏段负荷性能图北京化工大学毕业设计论文塔板负荷性能图见附图在负荷性能图上，作出操作点，连接，即作出操作线。由图可看出，该塔板的操作上限为雾沫夹带控制，下限为漏液控制。由图可查得，则塔板的操作弹性为设计比较合理。北京化工大学毕业设计论文第节丙烯精制塔塔高的计算取丙烯精制塔的塔板数为，由于塔底重沸器和塔顶各算块塔板，则实际塔内布置块塔板......”。

3、以下这些语句在语言表达上出现了多方面的问题，包括语法错误、标点符号使用不规范、句子结构不够流畅，以及内容阐述不够详尽和全面——“.....雷诺数与阻力系数关系随着流速的增加，流动通道内的平均速度梯度也会增大，流体的粘性力也会增大，故流动阻力随流速增加而增加。由上图关系看出，随增大，阻力系数减小并逐渐趋于平缓。雷诺数与综合性能指数的关系由上图可以看出，在研究范围内，综合性能指数随雷诺数的增大而逐渐降低的，表明随着流速的增加，空气流动的换热增强，同时流动阻力也增大，但换热性能增加的要大，翅片管流动与换热的综合性能变好。图数与阻力系数关系图图数与综合性能指数关系图翅片间距对平直翅片管换热与压降特性的影响本节研究对象为单排平直翅片管，通过改变翅片间距来分析不同雷诺数下翅片间距对翅片管换热与阻力特性的影响。实验速度变化范围为，翅片间距取。翅片间距对换热性能的影响上图显示出不同翅片间距下，总换热系数随来流速度的变化关系。计算表明翅片间距对换热性能的影响与雷诺数有关，当空气进口速度范围时，随翅片间距的增加，换热逐渐增强。这种变化特性与翅片间的流动情况有关。分析原因如下平直翅片管翅片侧的流动情况十分复杂，流动形式主要是边界层流动和漩涡流。在较大时，漩涡流对换热的影响较大，区域越宽......”。

4、以下这些语句该文档存在较明显的语言表达瑕疵，包括语法错误、标点符号使用不规范，句子结构不够顺畅，以及信息传达不充分，需要综合性的修订与完善——“.....为避免过量雾沫夹带，应控制泛点率不超过。以上两式计算出的泛点率都在以下，故可知雾沫夹带量能够满足液气的要求。第节塔板负荷性能图精馏段负荷性能图雾沫夹带线依下式作出，即北京化工大学毕业设计论文对于定的物系及定的塔板结构，式中及均为已知值，相应于的泛点率上限值亦可确定，将各已知数代入上式，便得出的关系式，据此可作出符合性能图中的雾沫夹带线。按泛点率计算如下整理得由式知雾沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值，依式算出相应的值列于表中。表液泛线根据液泛线的表达式取时，故北京化工大学毕业设计论文根据式在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值列于表中。表漏夜线对于型重阀，依，则由得式中均为已知数，故可由此式求出气相负荷的下限值，据此作出与液体流量无关的水平漏液线。以作为规定气体最小负荷的标准，则，液相负荷上限线液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于......”。

5、以下这些语句存在多种问题，包括语法错误、不规范的标点符号使用、句子结构不够清晰流畅，以及信息传达不够完整详尽——“.....由图可查得，则塔板的操作弹性为设计比较合理。北京化工大学毕业设计论文提馏段负荷性能图雾沫夹带线依下式作出，即对于定的物系及定的塔板结构，式中及均为已知值，相应于的泛点率上限值亦可确定届本科毕业设计论文取磁选机的入料不均衡系数为，则选用此设备的台数台取台离心脱水机的选型计算精煤离心脱水机的选型计算入料量,选用的是天地科技唐山分公司生产的型卧式振动鞋料离心脱水机型号给料粒度处理能力产品表面水分回转速度外形尺寸长宽高设备重量。取粒级精煤离心脱水的入料不均衡系数为，则选用此设备的台，将各已知数代入上式，便得出的关系式，据此可作出符合性能图中的雾沫夹带线。按泛点率计算如下整理得北京化工大学毕业设计论文由式知雾沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值，依式算出相应的值列于表中。表液泛线根据液泛线的表达式取时，故根据式在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值列于表中。表漏夜线对于型重阀，依，则由北京化工大学毕业设计论文得式中均为已知数......”。

6、以下这些语句存在多方面的问题亟需改进，具体而言：标点符号运用不当，句子结构条理性不足导致流畅度欠佳，存在语法误用情况，且在内容表述上缺乏完整性。——“.....此压降比较合理。淹塔为了防止淹塔现象的发生,要求控制降液管中清液层高度。可由下式计算，即气体通过塔板的压降所相当的液柱高度前已经算出液体通过降液管的压头损失因不设进口堰，故北京化工大学毕业设计论文板上液层高度则取,又已经选定,则可见,符合防止淹塔的要求。雾沫夹带板上液体流径长度板上液流面积可按正常系统取物性系数,又由图查得泛点负荷系数,得泛点率泛点率对于大塔,为避免过量雾沫夹带，应控制泛点率不超过。以上两式计算出的泛点率都在以下，故可知雾沫夹带量能够满足液气的要求。第节塔板负荷性能图精馏段负荷性能图雾沫夹带线依下式作出，即北京化工大学毕业设计论文对于定的物系及定的塔板结构，式中及均为已知值，相应于的泛点率上限值亦可确定，将各已知数代入上式，便得出的关系式，据此可作出符合性能图中的雾沫夹带线。按泛点率计算如下整理得由式知雾沫夹带线为直线......”。

7、以下这些语句存在标点错误、句法不清、语法失误和内容缺失等问题，需改进——“.....板间距，塔底空间不包括底盖部分，进料段高度，实际塔板数块般取裙封则北京化工大学毕业设计论文第章丙烯塔附属设备的选择第节丙烯塔顶冷凝器丙烯塔顶冷凝器的热负荷选用循环水做制冷剂，循环水上水温度下水温度取,平均温度,查图得平均温度下,则冷冷却水用量热负荷取传热系数反传热面积采用浮头式循环水冷却器型号数量第节丙烯塔底重沸器塔底重沸器热负荷用蒸汽加热北京化工大学毕业设计论文取传热系数号筒体尺寸筒径筒长扫选区磁感应强度干矿量处理能力处理矿浆量电动机功率筒体转速机器总重。取磁选机的入料不均衡系数为，则选用此设备的台数台取台中煤和矸石磁选机的选型计算入料量，选用的是沈矿生产的湿式永磁筒式磁选机型号圆筒尺寸筒径筒长扫选区磁感应强度干矿量处理能力电动机功率筒体转速机器总重。故由下式计算，即克服表面张力压降,忽略不计板上充气液层阻力由于液相为碳氢化合物......”。

8、以下文段存在较多缺陷，具体而言：语法误用情况较多，标点符号使用不规范，影响文本断句理解；句子结构与表达缺乏流畅性，阅读体验受影响——“.....且该区域温度很高。由图和图的速度分布看出，最大速度梯度都分布在每排管子的前缘，且对于排管，最大流速在第二排管处，对于排管，最大流速在第四排管处。由图和图得，管子前缘压力梯度较大，后缘区压力变化都较平缓，主要由于方面流速降低会使静压增大，而另方面由于壁面剪切力会使压力降低。同时，排的出口压力明显低于排管。管排数对换热特性的影响由上图得，在雷诺数的研究范围内，单排管的换热性能明显好于双排管。分析原因，在雷诺数较小的范围内，流体流经第排管子时，由于开始边界层较薄，图排管内速度分板的总压降单板压降本设计为加压塔，此压降比较合理。淹塔为了防止淹塔现象的发生,要求控制降液管中清液层高度。可由下式计算，即气体通过塔板的压降所相当的液柱高度前已经算出液体通过降液管的压头损失因不设进口堰，故北京化工大学毕业设计论文板上液层高度则取,又已经选定,则可见,符合防止淹塔的要求。雾沫夹带板上液体流径长度板上液流面积可按正常系统取物性系数,又由图查得泛点负荷系数......”。

9、以下这些语句存在多方面瑕疵，具体表现在：语法结构错误频现，标点符号运用失当，句子表达欠流畅，以及信息阐述不够周全，影响了整体的可读性和准确性——“.....而翅片间距的大小主要反映在翅片对漩涡流的抑制作用的程度。间距越小，涡流运动空间就越小，受壁面粘性阻力影响，速度减小越快，换热减弱，故较大时，翅片间距越大，换热性能越好。当数较小时，边界层流动对换热起主要作用，此时翅片间距减小使上下翅片壁面的边界层相互干扰，换热增强。图不同翅片间距下与关系图翅片间距对压降特性的影响图显示出不同间距下，空气进出口压降与来流速度的关系，明显看出随翅片间距的减小，流动压降逐渐增大，且随着雷诺数的增大，流动阻力增加的幅度也在增加。这主要由于间距越小，流动通道变小，流体受壁面粘性力越大，因而阻力增加。从图看出，在相同雷诺数下，翅片间距越小，阻力系数越大，尤其是在低雷诺数下，翅片间距对摩擦系数的影响较大，随着雷诺数的增大，摩擦系数下降幅度减小。管排数对平直翅片管换热与压降特性的影响本节对不同管排数的翅片管束进行数值模拟，分析其对换热与阻力特性的影响。排数取为排。多排管束的流场分布图不同翅片间距下速度与压降关系图图不同翅片间距下与关系图图排管流道温度分布图图排管流道压力分布图上图中分别给出排排叉排管束模拟流动的温度场速度场和压力场。其中，由图看出......”。