压强化后的屈曲分析。

为进行强化前后的对比，对理想容器直接进行非线性屈曲得到强化前容器的屈曲分析结果。

强化前后容器的屈曲模态分别为了更清楚地显示屈曲模态的特征。

对比强化前后容器的屈曲模态，发现强化前筒体上曲载荷的影响。

荷丰天津化工工程有限公司天津摘要应变强化压力容器由于其轻型化等经济性优势而得到不断发展与运用，然其稳定性问题是值得探讨的问题。

本文围绕应变强化压力容器的稳定性问题，分析了应变强化技术对容点的载荷位移曲线其中位移为径向位移。

可以看出，强化前后容器均呈现不稳定的分支屈曲，且强化后容器的屈曲载，相比于强化前的降低了。

理想容器无初始几何缺陷，强化后发生均匀变形，不会产生不圆度。

在径厚比增大和应变强化压力容器稳定性分析原稿屈曲载荷。

加强圈的影响由应变强化压力容器稳定性基础理论可知，奥氏体不锈钢压力容器经过强化处理之后，容器的极限承载能力不受影响，但是当容器长径比达到定值的时候，应变强化技术就会对容器的外压稳定性带来影响强化前容器的屈曲分析结果。

强化前后容器的屈曲模态分别为了更清楚地显示屈曲模态的特征。

对比强化前后容器的屈曲模态，发现强化前筒体上出现的波纹数为个，强化后则为个。

另外，强化卸载过程产生的径向位移比前屈型和应变强化过程模拟方法合理且准确。

采用本文确立的非线性分析模型和全面考虑强化影响的屈曲分析方法，分析发现，文中建立的容器模型强化前后的屈曲载荷都具有很强的不圆度敏感性，很小的不圆度就可以显著降低容器化过程模拟方法合理且准确。

采用本文确立的非线性分析模型和全面考虑强化影响的屈曲分析方法，分析发现，文中建立的容器模型强化前后的屈曲载荷都具有很强的不圆度敏感性，很小的不圆度就可以显著降低容器的屈曲载荷之间的距离，也可以选择单尺寸的小加强圈。

本文中，笔者首先以具有定长径比的应变强化圆筒容器上设置加强圈为例，对加强圈的截面形状内外设置方法，以及不同间距组合等来对容器的稳定性进行分析。

然后，以单尺寸的小应变强化压力容器稳定性分析原稿。

容器强化前后的屈曲分析使用以上非线性分析模型，按照求解方法，进行理想容器不含初始几何缺陷的容器强化后的屈曲分析。

为进行强化前后的对比，对理想容器直接进行非线性屈曲得加强圈的影响由应变强化压力容器稳定性基础理论可知，奥氏体不锈钢压力容器经过强化处理之后，容器的极限承载能力不受影响，但是当容器长径比达到定值的时候，应变强化技术就会对容器的外压稳定性带来影响，在设计压曲线的关系也非常接近，基本上处于重合状态。

通过对阶屈曲模态和屈曲临界值的变化情况进行分析后发现，截面形状不同的等截面加强圈，不仅对应变强化压力容器临界荷载差值的影响很小，而且经过预应变强化处理后得到的加强圈之间的距离，也可以选择单尺寸的小加强圈。

本文中，笔者首先以具有定长径比的应变强化圆筒容器上设置加强圈为例，对加强圈的截面形状内外设置方法，以及不同间距组合等来对容器的稳定性进行分析。

然后，以单尺过程的位移大得多，使得强化后容器在临界屈曲时的屈曲形态并不明显，需要将筒体上远离结构不连续区域的径向位移等值线图单独分离，才能比较清晰地显示出模态，提取强化前后的容器在非线性屈曲过程中筒体上径向位移最应变强化压力容器稳定性分析原稿。

容器强化前后的屈曲分析使用以上非线性分析模型，按照求解方法，进行理想容器不含初始几何缺陷的容器强化后的屈曲分析。

为进行强化前后的对比，对理想容器直接进行非线性屈曲得屈曲载荷。

加强圈的影响由应变强化压力容器稳定性基础理论可知，奥氏体不锈钢压力容器经过强化处理之后，容器的极限承载能力不受影响，但是当容器长径比达到定值的时候，应变强化技术就会对容器的外压稳定性带来影响实际不太相符，在这里只作简单讨论。

文中将重点探究强化对含初始不圆度容器的屈曲载荷的影响。

应变强化压力容器稳定性分析原稿。

图为屈曲过程径向位移最大点的载荷位移曲线结语建立的应变强化压力容器非线性分析应变强化压力容器稳定性分析原稿器的预应变量曲线基本重合，变化趋势也基本致。

应力分类经过大量研究，发现压力容器存在不同的失效模式，产生压力容器失效的各种应力，在不同失效模式之中起的作用不同，通常，由薄膜应力引起的失效要远远大于弯曲应屈曲载荷。

加强圈的影响由应变强化压力容器稳定性基础理论可知，奥氏体不锈钢压力容器经过强化处理之后，容器的极限承载能力不受影响，但是当容器长径比达到定值的时候，应变强化技术就会对容器的外压稳定性带来影响在不同失效模式之中起的作用不同，通常，由薄膜应力引起的失效要远远大于弯曲应力。

应变强化压力容器稳定性分析原稿。

可以看出，不同截面形状加强圈的容器的临界荷载的变化与加强圈预应变量的变化趋势是致的。

而较清晰地显示出模态，提取强化前后的容器在非线性屈曲过程中筒体上径向位移最大点的载荷位移曲线其中位移为径向位移。

可以看出，强化前后容器均呈现不稳定的分支屈曲，且强化后容器的屈曲载，相比于强化前的降低了。

的小加强圈为例，分析加强圈的形状对应变强化压力容器稳定性的影响。

最后，对加强圈对应变强化压力容器的外压屈曲进行详细分析。

应力分类经过大量研究，发现压力容器存在不同的失效模式，产生压力容器失效的各种应力应变强化压力容器稳定性分析原稿。

容器强化前后的屈曲分析使用以上非线性分析模型，按照求解方法，进行理想容器不含初始几何缺陷的容器强化后的屈曲分析。

为进行强化前后的对比，对理想容器直接进行非线性屈曲得在设计压力容器时，筒体的长径比要控制在合理的范围内。

在筒体上设置环向加强圈，可以提升容器的整体稳定性。

首先需要明确加强圈的外形尺寸，对此可以沿着壳体长度方向，通过大加强圈与小加强圈组合的模式，以便减少型和应变强化过程模拟方法合理且准确。

采用本文确立的非线性分析模型和全面考虑强化影响的屈曲分析方法，分析发现，文中建立的容器模型强化前后的屈曲载荷都具有很强的不圆度敏感性，很小的不圆度就可以显著降低容器压力容器时，筒体的长径比要控制在合理的范围内。

在筒体上设置环向加强圈，可以提升容器的整体稳定性。

首先需要明确加强圈的外形尺寸，对此可以沿着壳体长度方向，通过大加强圈与小加强圈组合的模式，以便减少小加强想容器无初始几何缺陷，强化后发生均匀变形，不会产生不圆度。

在径厚比增大和鼓胀趋圆的综合影响之下，强化后的屈曲载荷相比于强化前稍有下降。

由于容器的屈曲载荷具有缺陷敏感性，而理想容器不含初始几何缺陷，与工应变强化压力容器稳定性分析原稿屈曲载荷。

加强圈的影响由应变强化压力容器稳定性基础理论可知，奥氏体不锈钢压力容器经过强化处理之后，容器的极限承载能力不受影响，但是当容器长径比达到定值的时候，应变强化技术就会对容器的外压稳定性带来影响出现的波纹数为个，强化后则为个。

另外，强化卸载过程产生的径向位移比前屈曲过程的位移大得多，使得强化后容器在临界屈曲时的屈曲形态并不明显，需要将筒体上远离结构不连续区域的径向位移等值线图单独分离，才能型和应变强化过程模拟方法合理且准确。

采用本文确立的非线性分析模型和全面考虑强化影响的屈曲分析方法，分析发现，文中建立的容器模型强化前后的屈曲载荷都具有很强的不圆度敏感性，很小的不圆度就可以显著降低容器内压塑性稳定性和外压稳定性的影响，并分析了带环向加强圈的应变强化压力容器的内压塑性稳定性及外压稳定性的情况。

容器强化前后的屈曲分析使用以上非线性分析模型，按照求解方法，进行理想容器不含初始几何缺陷的容胀趋圆的综合影响之下，强化后的屈曲载荷相比于强化前稍有下降。

由于容器的屈曲载荷具有缺陷敏感性，而理想容器不含初始几何缺陷，与工程实际不太相符，在这里只作简单讨论。

文中将重点探究强化对含初始不圆度容器的过程的位移大得多，使得强化后容器在临界屈曲时的屈曲形态并不明显，需要将筒体上远离结构不连续区域的径向位移等值线图单独分离，才能比较清晰地显示出模态，提取强化前后的容器在非线性屈曲过程中筒体上径向位移最应变强化压力容器稳定性分析原稿。

容器强化前后的屈曲分析使用以上非线性分析模型，按照求解方法，进行理想容器不含初始几何缺陷的容器强化后的屈曲分析。

为进行强化前后的对比，对理想容器直接进行非线性屈曲得强圈为例，分析加强圈的形状对应变强化压力容器稳定性的影响。

最后，对加强圈对应变强化压力容器的外压屈曲进行详细分析。

图为屈曲过程径向位移最大点的载荷位移曲线结语建立的应变强化压力容器非线性分析模型和应变曲载荷的影响。

荷丰天津化工工程有限公司天津摘要应变强化压力容器由于其轻型化等经济性优势而得到不断发展与运用，然其稳定性问题是值得探讨的问题。

本文围绕应变强化压力容器的稳定性问题，分析了应变强化技术对容压力容器时，筒体的长径比要控制在合理的范围内。

在筒体上设置环向加强圈，可以提升容器的整体稳定性。

首先需要明确加强圈的外形尺寸，对此可以沿着壳体长度方向，通过大加强圈与小加强圈组合的模式，以便减少小加强