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（定稿）JZ型混凝土搅拌机总体及传动部分设计（全套下载）

冷却。为了减少齿轮运动的阻力和油的温升，浸入油中的深度，以个齿高为宜，速度高的还应该浅些，建议.倍左右，但至少，速度较低的也允许浸入深些，可达到∕的齿轮半径，更低速时可到∕的齿轮半径，润滑圆锥齿轮传动时，齿轮浸入油中，的深度应达到齿轮的半个齿宽，对于油面有波动的减速器，浸入深些。在多级减速器中应尽量使各级传动浸入油中深度近于相对。如果发生低速级齿轮浸入减速器箱盖和箱座的剖面做成倾斜的，从而使高速级和低速级传动的浸油深度大致相等。减速器油池的容积平均可按每约需润滑油计算，同时应保持齿顶圆距离箱底部低于左右，以免太浅时激起沉降在箱底的油泥。在此处因为高速级与低速级大齿轮分度圆直径相差不大，所有可以直接使低速级大齿轮中深度浸油。轴承润滑滚动轴承的润滑主要是为了降低摩擦阻力和减轻磨损，也可以吸振，冷却，防锈和密封等作用。合理的润滑对提高轴承性能，延长轴承寿命都有重要意义。滚动轴承高速时般采用油润滑，低速时采用脂润滑，些特殊环境如高温和真空条件下采用固体润滑。本减速器使用的是深沟球滚子轴承，轴承的润滑方法可以根据齿轮的圆周速度来选择圆周速度在以上时，可以采用飞溅润滑，把飞溅到箱盖上的油在本设计中，我选用飞溅润滑，油量足以满足轴承的需要，所有最后采用刮油润滑，或根据轴承传动座圈十大大小选用由脂润滑或滴油润滑。本设计为选用飞溅润滑，故在设计减速器时在箱体壁上设计出油沟，可使飞溅的油通过油够流向轴承，供轴承使用。密封装置密封式为了阻止润滑剂从轴承中流失，也为了防止外界灰尘，水分等侵入轴承。没有合理的密封将大大影响轴承的使用寿命，密封按照其原理不同可分为接触式和非接触式密封两大类，非接触式密封不受速度的限制，接触式密封只能用在线速度较低的场合，为保证密封寿命及减少轴的磨损，轴接触部分的硬度应在以上。在低压油润滑系统中，油封被广泛地用作转轴密封件和往复运动密封件。油封通常由刚性骨架和有柔性唇的橡胶密封圈组成。毡封主要用于环境比较干燥。以脂类润滑的轴承或柱塞部位，压力低于.,速度，故本设计中选用毡封来满足轴承的密封。到此，减速器设计完成，在减速器中选用了大量标准件，特列表如下表减速器用标准件名称代号尺寸数量螺栓垫圈.与配套使用螺母螺栓垫圈.与配套使用螺母螺栓毡圈内径毡圈内径键键键销轴承轴承开式齿轮的设计选材料因滚筒直径较大，鼓选用铸钢，调质处理硬度式.齿轮的径向力式.齿轮的圆周力式.齿轮的径向力式.水平面支承反力及弯矩见图式.式.弯矩见图式.式.式.式.垂直面支承反力及弯矩见图支反力，见图式.式.弯矩计算，见图式.式.合成弯矩，见图式.式.式.式.应力校核系数式.当量转矩式.当量弯矩在大齿轮轴劲中间截面处式.在右轴劲中间截面处式.校核轴颈式.式.经校核较合适无需调整。其他轴按同样方法校核。键的选择键的类型及尺寸齿轮传动要求齿轮与轴的对中性好，故在此我选用型平键，根据轴径，由表查得，可选用，键高，因轮毂长度为，故取标准长度为。挤压强度由静连接的挤压强度条件为式.其中式.式.式.由表查得轻微冲击载荷的许用应力所以挤压强调足够确定键槽尺寸由普通平键标准查得轴槽深，毂槽深。其余各键按同样方法校核选择。轴承的选择因素在许多场合，轴承的内孔尺寸已经由机器或装置的结构具体所限定。不论工作寿命，静负荷安全系数和经济性是否都达到要求，在最终选定轴承其余尺寸和结构形式之前，都必须经过尺寸演算。该演算包括将轴承实际载荷跟其载荷能力进行比较。滚动轴承的静负荷是指轴承加载后是静止的或旋转速度非常低。在这种情况下，演算滚道和滚动体过量塑性变形的安全系数。大部分轴承受动负荷，内外圈做相对运动，尺寸演算校核滚道和滚动体早期疲劳损坏安全系数。只有在特殊情况时，才根据对实际可达到的工作寿命做名义寿命演算。对注重经济性能的设计来说，要尽可能充分的利用轴承的承载能力。要想越充分的利用轴承，那么对轴承尺寸选用的演算精确性就越重要。静负荷轴承计算静负荷安全系数有助于确定所选轴承是否具有足够的额定静负荷。其中静负荷安全系数，额定静负荷，当量静负荷静负荷安全系数是防止滚动零件接触区出现永久性变形的安全系数。对于必须平稳运转噪音特低的轴承，就要求的数值高只要求中等运转噪声的场合，可选用小些的般推荐采用下列数值适用于低噪音等级适用于常规噪音等级适用于中等噪音等级。额定静负荷，在滚动体和滚道接触区域的中心产生的理论压强为自调心球轴承其它类型球轴承所有滚子轴承在额定静负荷的作用下，在滚动体和滚道接触区的最大承载部位，所产生的总塑性变形量约为滚动体直径的万分之。当量静负荷是个理论值，对向心轴承而言是径向力，对推力轴承来讲是轴向和向心力。托轮半径，式.式.式中混凝土与钢叶片的磨檫系数.传动效率式.式中联轴器的传动效率，取齿轮传动的传动效率，轴承的传动效率，确定电动机的转速经查表级开式齿轮的传动比,二级圆拄齿轮减速器的传动比，总的传动比合理范围为，故电动机的转速的可选范围为式.根据工况和计算所选电动机为表电动机的主要参数型号额定功率转速轴径.图电动机简图电动机尺寸如表表电动机的主要外形参数中心高外形尺寸安装脚轴伸尺寸传动比的分配由电动机的转速和工作机的主动轴的转速，可得到传动装置的总传动比为式.式中电动机的转速拌筒的转速式.总传动比为各级传动比的乘积，既式.使减速器装置不至于过大初步取则式.按展开式布置，考虑润滑条件，为使两级大齿轮相近，查得则式.计算传动装置的运动和动力参数为进行传动件的设计计算，要推算出各轴的转速和转矩或功率．如将传动装置各轴由高速至低速依次定为ⅠⅡⅢ轴滚筒。相邻两轴间传动比相邻两轴间传动效率轴的输入功率各轴之间的输入转矩．各轴的转速则可按电动机轴至工作机运动传递路线推算，得到各轴的运动和参数．各轴的输入功率Ⅰ轴Ⅳ轴的输入功率Ⅰ轴式.Ⅱ轴式.Ⅲ轴式.Ⅳ轴式.滚筒式.式中电动机的出功率联轴器的传动效率轴承的传动效率齿轮的传动效率同根轴的输出功率与输入功率的数值不同，需要精确计算时取不同的数值。各轴的输入转矩电动机的输出转矩式.Ⅰ轴Ⅳ轴的输入转矩式.式.式.式.式.运动和动力参数计算结果整理于下表表各轴计算结果轴名效率转矩.转速传动比效率输入输出输入输出电动机轴.Ⅰ轴Ⅱ轴.Ⅲ轴Ⅳ轴滚筒.第级齿轮传动的设计材料的选择应传动尺寸和批量较小,小齿轮设计成齿轮轴,选择，调质处理,硬度为，大齿为钢，调质处理，硬度,暂取传动比初步计算小齿轮的分度圆直径式.齿宽系数由机械手册查表得，取式.接触疲劳极限由机械手册查表得式.式.初步计算的许用接触应力式.式.的值由机械手册查表得初步计算小齿轮分度圆直径式.取初步取齿宽式.校核计算圆周速度式.精度等级选级计算齿数和模数初选则式.模数式.则由机械手册查表得为标准模数使用系数查机械设计手册表.，动载系数查机械设计手册表.，齿间载荷分配系数齿向载荷分配系数载荷系数式.弹性系数式.节点区域系数式.接触最小安全系数式.总工作时间式.应力循环系数式.式.接触寿命系数查表，式.许用接触应力式.式.验算式.计算结果表明，接触疲劳强度较为合适，齿轮尺寸无需调整。否则，尺寸调整后还需再进行验算。确定齿轮主要尺寸由于采用正常标准齿轮，所以齿顶高系数取为，顶隙系数取为.,分度圆压力角度数为标准值。小齿轮的参数如下分度圆直径式.凝土搅拌机主要有以电动机为动力的系列型号和系列型号。型除进料机构采用液压传动外，其余构造及技术性能均与型相同。目前，该系列产品的出料容量有,和等。所示为型混凝土搅拌机的外形，其出料混凝土体积为。它主要由动力装置传动装置进料系统搅拌系统供水系统底盘和电气系统等组成。在搅拌筒的进料口端，焊有两块挡料叶片，可防止搅拌时进料口处漏浆搅拌筒的出料口端，焊接着对出料叶片，出料叶片分成两段，以螺钉固定，搅拌过程中如遇突然停电或发生故障时，可以卸下靠外边的段叶片，把筒内的物料扒出来。当混合料拌和好混凝土后，可通过传动系统改变搅拌筒的旋转方向，筒内的混凝土使可经出料叶片迅速卸出筒外。托轮是支承搅拌筒并拖带搅拌筒进行运转的机构。搅拌筒放在四个橡胶托轮上，电动机的动力，经齿轮减速箱传给托轮主轴，利用轴上的对橡胶托轮与搅拌筒滚道之间的摩擦力，带动搅拌筒旋转。上料机构型混凝土搅拌机的上料机构由上料架中间料斗上料斗和传动机构等组成，。上料时，料斗由钢丝绳牵引沿料架的轨道向上爬行，当行至定的高度后，其长轴滚轮进入料架岔道，料斗随之倾倒，斗门面动开启，斗内物料经中间料斗卸入搅拌筒内。传动部分设计传动部分是搅拌机的重要组成部分，通常由滚筒，减速器，电动机以及联接件组成，在本设计中采用电动机通过联轴器联接减速器，再通过另联轴器联接搅拌筒上的开式齿轮，从而达到传递动力的作用。如图图搅拌机的传动系统搅拌筒联轴器减速器电动机.搅拌筒设计锥形反转出料搅拌机的搅拌筒呈双锥形，筒内中部焊有分别与拌筒轴线成定夹角交叉布置的高叶片和低叶片各对。由于高低叶片与拌筒轴线按定的角度交叉布置，所以当拌和料由进料锥端进入，拌筒正转搅拌时，叶片不仅使拌和料作提升下落的运动，还能强迫物料作轴向窜动，故能强化搅拌作用。当搅拌筒反向旋转时，叶片将拌和料推向出料锥端由两条空间交叉成的螺旋形出料叶片将拌和料卸出筒外。双锥反转出料混凝土搅拌机在工作时，器搅拌功率主要用于克服混凝土物料在拌合时所产生的偏心距及托轮滚动的摩擦阻力距。搅拌时，大部分物料倾向搅拌筒侧，呈斜面，但有少部分物料由于拌筒转动时产生的惯性作用而处于自由落体运动状态，为讨论方便，现假定最恶劣的工作状况，即全部物料倾向拌筒的侧，呈斜面，球此种情况下的搅拌功率。先有设计要求计算出搅拌筒的几何尺寸，搅拌筒外形如图所示图搅拌筒的几何外形