和陆地沉积软土蠕变性能进步研究中，排水蠕变试验及不排水蠕变试验应力控制式三轴仪进行执行，且室内温度保持在消除影响温度对测试。在三轴蠕变试验中，试样直径为其水含量为，密度是。在这些测试中，土壤样品进行了固结围压首先在两天，然后每大学外文翻译个水平偏应力是由不同排水条件下步骤进行，历时三天。个全面压力下三轴试验峰值强度是由常规三轴仪得到这是，排水三轴试验和不排水三轴试验，用于确定加载时间。结论次固结图和图给出从不同深度原状土测试曲线，和次固结系数与固结压力之间关系如图所示。图测试号软土样曲线图测试号软土样曲线大学外文翻译图次固结系数与固结系数负荷曲线从图可以看出，主次固结分区不明显时，每级荷载下曲线互相平行，也就是说，次固结系数不依赖于固结荷载和保持恒定。但当固结量小，对次固结系数有定变化。这些结论也可以从图，我们可以发现，当，对软土样品号次固结系数是个随固结压力增加顺利停止。从图可以得到当固结是小，初级次固结划分可以很容易地得到了然而，随着固结压力增加主次固结划分不够清楚当负荷率是相同，这曲线都没有再相互平行情况下，这意味着，次固结系数不是个常数，涉及固结荷载。它也可以从图，次固结系数先增加然后开始随固结压力增大而减小。然而，当，次固结系数接近个恒定，不会再改变。总之，对土体固结状态次固结，固结压力取决于之间相关性系数。当固结压力小于先期固结压力，软土在固结状态和随固结压力增加，此时次固结系数。当软土层进入正常固结状态作为固结荷载值不断增加，对次固结系数将减少与随固结压力和接近个常数，和最大达到固结压力方法，先期固结压力。软土由纳什等人给出维固结试验结果。坟等等人也显示出了相似现象，和尹等认为，当固结变三轴蠕变试验结果示于图和图，其中是轴向应变和为轴向应变速率。为了得到荷载轴向应变时间曲线，分别是用于，并根据不同偏应力轴向应变与时间关系曲线，分别绘制在图和图所示。该结果表明，该轴向应变和蠕变土样特征是由于不同排水条件不同，并且不排水蠕变试验轴向应变比在相同偏应力排水蠕变试验小。在排水蠕变试验情况下，土壤样品具有较大变形，但没有发生故障然而，土样排量增大急剧次偏应力达到不排水蠕变在不排水蠕变条件下，形变是刚刚由蠕变引起然而，在排水蠕变试验中，变形是由合并影响和蠕变在起。在定应力在两个排水蠕变和不排水蠕变试验范围内，土样不会因加速蠕变，这始终是在稳态蠕变与偏应力增大状态损坏。在不排水蠕变试验，蠕变效应是非常小在较低应力水平，但土样蠕变效应将越来越明显与偏应力增加，而且旦偏应力达到价值，土样会因段稳态蠕变后加速蠕变损坏。该结果并不令人惊讶，因为在排出蠕变试验，土样被合并，并且该菌株是由剪应变和体积应变然而，土样不巩固不排水蠕变试验，并有刚剪应变。对比与剪切蠕变，有稳定蠕变三轴不排水蠕变试验加速蠕变之前，由于缺乏横向限制和已知破坏面，故障时间更长三轴不排水蠕变试验。图排水蠕变试验曲线不排水蠕变试验曲线根据不同偏应力应变率和时间之间关系被描绘在图所示。可以发现，当偏应力越低，初始应变速率为最大，尽管排水情况下，但土样不会被破坏。应变速率在排水测试比应变速率在排水试验大得多。这是因为排水蠕变变形不仅包括蠕变，但巩固和固结变形大于蠕变变形。从图和，我们可以得到，当土样在大学外文翻译不排水条件下，并在排水测试，是在定偏应力状态千帕时，会随着时间增加特别是在装载开始，随时间先减小，然后保持稳定段时间然而，当时，开始急剧增加，带来了土样最终蠕变损伤，而且整个过程可以被分为三个阶段，如图所示。图排水蠕变试验曲线不排水蠕变试验曲线不排水曲线蠕变试验大学外文翻译结论在本文中，开展了系列研究珠江三角洲海陆交互相沉积软土蠕变特性试验。并得出以下结论。对土体固结状态，固结压力取决于次固结之间相关性系数。只有当土体在正常固结状态时固结系数可近似为常数。建立了采用公式适合本文所研究土壤样品，在值为。在次固结状态下，间接纯粹蠕变破坏土体主要受剪切应力而不是堆积剪切应变当剪应力很小时，几乎没有剪切蠕变变形。相同固结压力下峰值强度剪切蠕变大于慢峰值剪切强度试验，∼。在三轴蠕变试验中当排水条件不同时，轴向应变和土样蠕变特性是不同，不排水蠕变试验轴向应变小于排水蠕变试验轴向应变。时间为三天。大学外文翻译剪切盒试验在剪切盒测试，原状土试样有相同大小在固结试验试样，和水含量为密度为。剪切盒试验是由直剪仪剪切力控制进行了改装，通过控制直剪仪常规应变，探讨海陆交互相沉积软土剪切蠕变特性，并示意图如图。每个级别剪切应力实验应用是通过以下方式确定进行固结排水试验确定土壤样品不同固结压力下峰值强度直接剪切，然后根据公式定义每个水平剪切应力剪切蠕变试验，当装载时间和为∼。峰值强度固结排水直剪试验不同固结压力下列在表，和每个阶段持续时间剪切应力，剪切变形小于标准确定。图剪切箱示意图垂直位移计上盒透水石下面对话框盖板装试件压缩框架水平位移计滑轮重量。三轴蠕变试验三轴蠕变机制是从次固结和剪切蠕变，这是剪切蠕变和土壤体积蠕变之间耦合机制不同。为了使在交互式海洋和陆地沉积软土蠕变大学外文翻译中文字欣达维出版公司世界科学日报卷，文章编号，共页研究论文对南沙软土蠕变特性试验研究罗清子陈小平中国教育部工程灾害预测与控制重点实验室，科学与工程学院，济南大学，广州。作者陈小平，通讯地址收到时间年月日接受时间年月日发表时间年月日。学术编辑比利和卡泽米安版权所有权罗和陈。这是个在知识共享归属许可下发布开放文章,允许在任何媒介不受限制地使用分配和复制,提供最初工作是正确地引用。通过调查，在珠江三角洲海陆交互相沉积土蠕变特性进行了系列试验。次固结试验结果表明，固结压力对次固结系数影响是有条件，这是由固结状态决定。次固结系数压缩系数比值几乎是恒定，和值为。在剪切盒测试，直接纯粹蠕变破坏土壤主要受剪切应力而不是积累剪切应变。三轴蠕变特征与排水条件密切相关，并整理可以削弱蠕变效应。当软土三轴蠕变损伤，应变率将大幅增加。大学外文翻译前言随着中国经济快速发展，基础设施建设日益繁荣，而带来长期沉降，长期强度，和其他问题进入人们视线。软土广泛分布于中国，其变形和强度随时间变化，因此蠕变作用不能忽视。些实验理论研究和已经完成调查定量和定性分析了蠕变特性。泰勒和麦茜特研究了软土次固结现象，他们认为通过土壤颗粒摩擦阻力引起土次固结沉降。梅西里和歌德维斯基总结前人对正常固结土次固结试验结果，发现固结系数和压缩指数二者间具有良好线性关系。纽兰和阿里利讨论固结压力对次固结系数影响，他们认为在先期固结压力阶段固结系数与固结压力无关。然而，纳什等人不同意这观点和报道，认为固结系数随着固结压力增加先增加，然后下降。莱罗艾尔等人讨论争论主要集中在固结压力和固结系数之间关系。次固结有体积蠕变然而，三轴蠕变耦合之间剪切蠕变和土壤体积蠕变。主教和拉文博雷做实验来探讨原状土蠕变特性，这是由其他研究进步研究。海陆交互相沉积软土具有般软土共同特征，如水分含量较高，更大孔隙比，压缩性较高，较低剪切强度，和更高灵敏度。然而，由于其特殊沉积环境和沉积泥沙含量高，有些基本物理力学性质不同于海相软土。在本文中，进行研究海陆交互相沉积从南沙广州软土蠕变特性进行了系列试验。水含量分别为和，孔隙比为，这两者都是很大变异性和低于海洋软土。土壤样品平均液限大约是，平均塑限约为。实验次固结试验当主固结完成后，软土蠕变变形会随着时间延长，与次固结效应不可忽略。软土不同深度，有近似水含量约和密度，进行了研究，并对软土次固结特性样品进行固结试验研究。个直径高度为标本进行了研究，并测试方案如下。号软土采样深度为。加载顺序，并为每级荷载加载时间为三天。号软土采样深度是。加载顺序为，并为每级荷载加载时间为三天。大学外文翻译剪切盒试验在剪切盒测试，原状土试样有相同大小在固结试验试样，和水含量为密度为。剪切盒试验是由直剪仪剪切力控制进行了改装，通过控制直剪仪常规应变，探讨海陆交互相沉积软土剪切蠕变特性，并示意图如图。每个级别剪切应力实验应用是通过以下方式确定进行固结排水试验确定土壤样品不同固结压力下峰值强度直接剪切，然后根据公式定义每个水平剪切应力剪切蠕变试验，当装载时间和为∼。峰值强度固结排水直剪试验不同固结压力下列在表，和每个阶段持续时间剪切应力，剪切变形小于标准确定。图剪切箱示意图垂直位移计上盒透水石下面对话框盖板装试件压缩框架水平位移计滑轮重量。三轴蠕变试验三轴蠕变机制是从次固结和剪切蠕变，这是剪切蠕变和土壤体积蠕变之间耦合机制不同。为了使在交互式海洋和陆地沉积软土蠕变性能进步研究中，排水蠕变试验及不排水蠕变试验应力控制式三轴仪进行执行，且室内温度保持在消除影响温度对测试。在三轴蠕变试验中，试样直径为其水含量为，密度是。在这些测试中，土壤样品